【正文】 截面位置見圖所示。 雙孔布載單列車時：雙孔布載雙列車時：雙孔布載三列車時：單孔布載單列車時：單孔布載雙列車時：單孔布載三列車時：③ 可變荷載橫向分布后各梁支點反力（計算的一般公式為）見下表所示荷載橫向分布情況汽車I級（KN）計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔RiRi對稱布置(按杠桿法算)雙列車汽車I級012410三列車汽車I級荷載橫向分布情況汽車I級（KN）計算方法荷載布置橫向分布系數(shù)單孔雙孔RiRi非對稱布置(偏心受壓法)雙列車汽車I級012410三列車汽車I級④ 各梁永久荷載，可變荷載反力組合。m）剪力（KN）11=2233=25==3254444=25=00總和：++++=(3) 可變荷載計算① 可變荷載橫向分布系數(shù)計算，荷載對稱布置時用杠桿法，非對稱布置時用偏心受壓法。鋼筋：主筋采用HRB400鋼筋，其余的采用R235鋼筋，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強度設(shè)計值，彈性模量C25混凝土抗壓強度標(biāo)準(zhǔn)值，抗壓強度設(shè)計值，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，抗拉強度設(shè)計值，彈性模量。已知公路Ⅱ級荷載作用下的跨中撓度，代入上式得： 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性則：以及：結(jié)果表明，支座不會發(fā)生相對滑動。不計汽車制動力：計入汽車制動力：受壓穩(wěn)定需要《橋規(guī)》的其他規(guī)定：選用4層鋼板和5層橡膠片組成的支座，上下層橡膠片厚，中間層后，薄鋼板厚。 確定支座厚度主梁的計算溫差設(shè)為，溫度變形由兩端的支座均攤，則一側(cè)的支座承受的水平位移為：為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力：對于橋跨，一個設(shè)計車道上公路級車道荷載總重為，則其制動力標(biāo)準(zhǔn)值為；但按《橋規(guī)》，不得小于。 負彎矩配筋及其計算截面13 支座設(shè)計計算上部結(jié)構(gòu)恒載反力 汽車荷載反力 選擇支座平面尺寸選擇GJZ系列 查{公路橋梁支座實用手冊}得支座最大承壓力為646kN 支座形狀系數(shù)S= 中間橡膠層厚度為 單層鋼板厚度為短邊200mm取為縱橋向，長邊350mm取為橫橋向。 截面配筋計算下圖分別表示橫隔梁正彎矩配筋和負彎矩配筋，并且示出配筋計算的相應(yīng)截面，剪力鋼筋選用間距為的的雙肢箍筋?！c計算荷載相對應(yīng)橫隔梁作用效應(yīng)影響線的豎坐標(biāo)值。(2)號梁右截面的剪力影響線計算： （）如作用在5號梁軸上時：同理：作用在計算截面左側(cè)時： （）。因此，由平衡條件就可以寫出A截面的彎矩計算公式：當(dāng)作用在截面A的左側(cè)時： （）即：（）式中：——號梁軸到A截面的距離；——單位荷載作用位置到A截面的距離。采用修正的剛性橫梁法計算橫隔梁作用效應(yīng)，先需作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。7165640716571656407165140 跨中橫隔梁的受載圖示（尺寸單位：）縱向一行車輪荷載對跨中橫隔梁的計算荷載為：跨中橫隔梁受力影響線面積： 跨中橫隔梁作用效應(yīng)影響線通常橫隔梁彎矩為靠近橋中心線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處的截面較大。12 橫隔梁的設(shè)計計算 確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用鑒于具有多根內(nèi)橫隔梁的橋梁跨中處的橫隔梁受力最大，通?？芍挥嬎憧缰袡M隔梁的作用效應(yīng)，其余橫隔梁可依據(jù)跨中橫隔梁偏安全的選用相同的截面尺寸和配筋。對錨下設(shè)置間接鋼筋時局部承壓構(gòu)件，按下式進行局部抗壓承載力驗算：， ()式中，——間接鋼筋體積配筋率，當(dāng)配置螺旋筋時，；——單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；——螺旋筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核心面積的直徑； S——螺旋形間接鋼筋層距； k——間接鋼筋影響系數(shù)，當(dāng)混凝土強度等級低于C50時，取k=2。因為2號與3號鋼束錨墊板較靠近截面邊緣，布置最為不利，故取其進行局部承壓驗算。對后張法構(gòu)件的錨頭局壓區(qū)，則(kN)；——張拉時的混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，擬定在混凝土強度達到C45時張拉，故=；——混凝土局部承壓修正系數(shù)，混凝土強度等級為C50以下時，=1；——混凝土局部承壓提高系數(shù)；——局部受壓時的計算底面積；、——混凝土局部受壓面積，當(dāng)局部受壓面有孔洞時，為扣除孔洞后的面積，是不扣除孔洞的面積，對于具有喇叭管并與墊板兩成整體的錨具，可取墊板面積扣除喇叭管尾端內(nèi)孔面積。11 錨固區(qū)局部承壓計算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁的端部，由于錨頭集中力作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓應(yīng)力，可能使梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。則主梁上拱度為：考慮長期效應(yīng)的預(yù)加力引起的上拱值： 預(yù)拱度的設(shè)置梁在預(yù)加力和荷載短期效應(yīng)組合共同作用下并考慮長期效應(yīng)的撓度值。 考慮長期效應(yīng)的一期恒載、二期恒載引起的撓度其撓度值為: 預(yù)加力引起的上拱度計算采用L/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計算值。簡支梁撓度驗算式為： （） 可變荷載作用引起的撓度現(xiàn)將可變和在作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度系數(shù)，荷載短期效應(yīng)的可變荷載值為。 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗算主梁計算跨徑，C50混凝土的彈性模量。 主應(yīng)力計算為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值，剪應(yīng)力：正應(yīng)力： 主拉應(yīng)力： （） 變化點截面主應(yīng)力計算表計算 截面面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段第二階段 主拉應(yīng)力的限制值作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗算的混凝土的主拉應(yīng)力限值為：從上表中可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以變化點截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗算要求。所以構(gòu)件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計算跨中截面： 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計算 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求：（）由上式計算知，說明截面在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預(yù)應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算的抗裂要求。最大主拉應(yīng)力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構(gòu)造布置箍筋。所以有:正應(yīng)力：主應(yīng)力： （） 變化點截面主應(yīng)力計算表計算纖維面積矩剪應(yīng)力正應(yīng)力主應(yīng)力第一階段第二階段 主應(yīng)力的限制值混凝土的主應(yīng)力限值為,與上表中的計算結(jié)果相比較，可見混凝土的主壓應(yīng)力計算值均小于限值，滿足要求。 截面面積矩計算計算面積矩時計算點分別取上梗肋 處、第二階段截面重心軸處及下梗肋處?？缰薪孛婊炷辽线吘墘簯?yīng)力計算值為：持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗算滿足要求。在此僅以跨中截面為例進行驗算。 持久狀況的正應(yīng)力計算 截面混凝土的正應(yīng)力驗算對于預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂端）分別進行驗算。代入上式得：預(yù)加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可。（）短暫狀況下（預(yù)加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應(yīng)力： 上緣： （） 下緣： （）其中?？缰薪孛妫航孛妫海】缰信c截面的平均值計算，則有：跨中截面：截面：所以：將以上各項帶入即得：現(xiàn)將各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效應(yīng)力匯總于下表中?？紤]到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構(gòu)件理論厚度，則相應(yīng)的徐變系數(shù)終極值為，；混凝土收縮應(yīng)變終極值為。對于簡支梁可取截面進行計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值。將控制截面的計算列于下表中。鋼束編號N1N2N3 反摩阻影響長度計算求得后可知五束預(yù)應(yīng)力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩后的預(yù)應(yīng)力損失，即： （）式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失。首先計算反摩阻影響長度，即： （）式中為張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時為；為單位長度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失，；為張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固段為跨中截面。且用同樣的方法計算其他截面的摩擦應(yīng)力損失。 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設(shè)計，故不另行驗算。箍筋選用雙肢直徑為的HRB335鋼筋，間距，則。即：（）式中的為驗算截面處剪力組合設(shè)計值，這里；為混凝土強度等級，這里；（腹板厚度）；為相應(yīng)剪力組合設(shè)計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為：所以：；為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，；代入上式得計算表明截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。 斜截面承載能力計算 斜截面抗剪承載力計算預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁應(yīng)對按規(guī)定需要驗算的各個截面進行斜截面抗剪承載力驗算，以下以支點截面處的斜截面為例進行抗剪承載力驗算。 正截面承載力計算跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋（本設(shè)計中未設(shè)置）的合力點作用點到截面底邊距離為：則：梁跨中截面彎矩組合設(shè)計值。12306 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構(gòu)造鋼筋影響，計算混凝土受壓區(qū)高度。L/494510179。支點131010179。階段Ⅱ：孔道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中87310179。L/410179。1700≈05771700=凈截面面積10179。非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積10179。 第一階段跨中截面幾何特性計算表分塊名稱分塊面積Ai（mm178。(3) 橋面、欄桿及人行道施工和運營階段（Ⅲ階段）橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，截面特性計算采用計入非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T梁翼板有效寬度為2100mm。(2) 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆100mm濕接縫（Ⅱ階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。 在梁底座布置成一排，間距75mm，鋼筋重心到底邊距離為45mm。則有:先假定為第一類T形截面，由公式計算受壓區(qū)高度。 各截面鋼束位置及傾角計算表計算截面鋼束編號跨中截面N15956263為負值，鋼束未彎起00100N267964176N367964176L/4截面N15956263481581N2679641762102N3107472088為負值，鋼束未彎起00100支點截面N1595626314881588N267964176764864N3107472088356456 鋼束平彎段的位置及平