【正文】 計(jì)算見下表，表中均取用各梁的最大值，其中沖擊系數(shù)邊梁為1+μ=1+=中主梁為1+μ=1+=，可變荷載基本組合計(jì)算表（KN）編號(hào)荷載情況1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁①恒載②公路I級(jí)三列對稱③公路I級(jí)三列非對稱④①+②⑤①+③1137(4) 雙柱反力Gi計(jì)算荷載組合情況計(jì)算式反力組合④公路—I級(jí)三列對稱組合⑤公路—I級(jí)三列對稱(1) 恒載加載活載作用下各截面的內(nèi)力① 彎矩計(jì)算（）。 下部結(jié)構(gòu)尺寸及標(biāo)高 蓋梁自重計(jì)算圖(1) 上部結(jié)構(gòu)恒載每片邊梁自重（KN/M）每片中梁自重（KN/M）上部構(gòu)造總重（KN/M）每一個(gè)支座恒載反力（KN）1，52，3，4邊梁中梁(2)蓋梁自重及內(nèi)力計(jì)算： 蓋梁截面、剪力效應(yīng)計(jì)算截面編號(hào)自重（KN）彎矩（KN橡膠片總厚度： 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足，即：由關(guān)系式可得：設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。支座平面面積(合格)因此可選用此系列支座。 橫隔梁截面作用效應(yīng)計(jì)算表汽車三車道二車道三車道二車道三車道二車道,截面作用效應(yīng)的計(jì)算均列入上表中。當(dāng)作用在截面A的右側(cè)時(shí)，同理可得： （）(2)計(jì)算彎矩影響線對于A截面的彎矩影響線計(jì)算如下：作用在1號(hào)梁軸上時(shí)：根據(jù)上述三點(diǎn)坐標(biāo)和A截面位置，便可繪出影響線.同理，B截面影響線計(jì)算如下： 繪制剪力影響線(1)號(hào)梁右截面的剪力影響線計(jì)算：作用在計(jì)算截面右側(cè)時(shí)： （）作用在計(jì)算截面左側(cè)時(shí)： （）繪制影響線如圖1121(d)所示。多疑，可以取A、B兩個(gè)截面計(jì)算橫隔梁的彎矩，取1號(hào)梁右和2號(hào)梁右截面計(jì)算剪力?！渲瞄g接鋼筋時(shí)的局部承壓提高系數(shù)，當(dāng)時(shí)，??；——間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積本設(shè)計(jì)按規(guī)范要求采用HRB335螺旋鋼筋，直徑10mm，間距s=60mm，螺旋筋中心直徑為190mm，故(mm2)因此，主梁端部局部承壓滿足要求。本設(shè)計(jì)采用夾片錨，墊板與喇叭掛連成整體，墊板尺寸均為180X180mm，喇叭管尾端與內(nèi)徑70mm波紋管相連。預(yù)加力產(chǎn)生的長期上拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，所以不需要設(shè)置預(yù)拱度。由可變荷載引起的簡支梁跨中截面的撓度為：考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為：滿足要求。10 主梁變形計(jì)算根據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果可知主梁在使用荷載作用下截面不開裂。同時(shí)，A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。 主應(yīng)力驗(yàn)算將上表中的主應(yīng)力值與主應(yīng)力限值進(jìn)行比較，均小于相應(yīng)的限制值。 持久狀況下預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗(yàn)算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：所以鋼束應(yīng)力為： 仍可以認(rèn)為預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力未超過規(guī)范規(guī)定值，則鋼筋應(yīng)力滿足要求 持久狀況下的混凝土主應(yīng)力驗(yàn)算取剪力和彎矩都有較大的變化點(diǎn)截面進(jìn)行計(jì)算。應(yīng)力計(jì)算的作用（或荷載）取標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載計(jì)入沖擊系數(shù)。截面特性取用截面特性匯總表中的第一階段的截面特性。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第二階段截面特性。即： （）式中：——張拉批數(shù)，；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算，假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即，故；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點(diǎn)所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力；其中： 所以： 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失對于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失根據(jù)下式計(jì)算，即： （） 式中：——張拉系數(shù)，采用超張拉，取；——鋼筋松弛系數(shù)，對于低松弛鋼絞線，??；——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，這里仍采用截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有：所以： 混凝土收縮、徐變引起的的損失混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即： （）式中：、——加載齡期為時(shí)混凝土收縮終極值和徐變系數(shù)終極終值；——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的齡期，近似按標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件計(jì)算則有：，則可得；對于二期恒載的加載齡期。若則表示該截面不受反摩阻影響。 跨中截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N18N2N3平均值 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3平均值 支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表鋼束編號(hào)弧度N1N2N3平均值截面跨中L/4支點(diǎn)平均值（MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失計(jì)算錨具變形、鋼筋回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。故：所以：支點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。首先根據(jù)公式進(jìn)行抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核。即： ()受壓區(qū)全部位于翼板內(nèi)，說明確實(shí)是第一類T形截面梁。階段Ⅲ：濕接縫結(jié)硬后跨中94510179。 支點(diǎn)10179。1755≈0預(yù)留管道面積10179。截面幾何特性的計(jì)算可以列表進(jìn)行，以第一階段跨中截面為例列表如下。5 主梁各截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁主梁截面幾何特性應(yīng)根據(jù)不同的受力階段分別計(jì)算，本設(shè)計(jì)中主梁從施工到運(yùn)營經(jīng)歷了以下3個(gè)階段：(1) 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅰ階段）主梁混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%以后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，T梁翼板寬為1700mm。設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)到截面底邊的距離為。當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于直線段還未彎起，故；當(dāng)時(shí)，點(diǎn)位于圓弧曲段，及按下式計(jì)算。 鋼束的計(jì)算 鋼束彎起形狀、彎起角及彎曲半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎曲；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NN3彎起角均取；N1取各鋼束的彎曲半徑為：；；。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 錨固區(qū)的鋼束位置對于錨固端截面，鋼束布置通常考慮下述兩個(gè)方面：一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。70金屬波紋管成孔，預(yù)留管道直徑約為75mm，預(yù)應(yīng)力筋束的75mm預(yù)應(yīng)力筋束的布置如下圖所示： 預(yù)應(yīng)力鋼束布置 跨中截面鋼束位置對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求A類構(gòu)件計(jì)算，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。m）Vmax（KN）Mmax（KNm）Vmax（KN）（1）第一期永久作用00（2）第二期永久作用00（3）總永久作用=（1）+（2）00（4）可變作用（汽車，含沖擊）公路I級(jí)0（5）可變作用（汽車，不含沖擊）公路I級(jí)0（6）承載能力極限狀態(tài)組合=（3）+（4）0（7）正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合(3)+(5)0（8）正常使用極限狀態(tài)長期效應(yīng)組合=（3）+（5）0 2號(hào)梁作用組合序號(hào)荷載類別跨中截面四分點(diǎn)截面支點(diǎn)Mmax（KN q p 跨中V影響線 跨中M影響線 q p L/4 V影響線 L/4 M影響線 ， L/4截面汽車荷載內(nèi)力影響線（4）計(jì)算支點(diǎn)截面車道荷載最大剪力1號(hào)梁橫向分布系數(shù)變化區(qū)段長度 a=附加三角形荷載重心線影響線坐標(biāo)為 跨中，支點(diǎn)，L/4截面公路I級(jí)荷載產(chǎn)生的內(nèi)力表截面梁號(hào)荷載橫向分布系數(shù)mMQKVQK彎矩影響線不計(jì)沖擊力計(jì)沖擊力剪力影響線不計(jì)沖擊力計(jì)沖擊力A(㎡)y(m)MQK1+μ=A(㎡)y(m)VQKVQK跨中123L/4123支點(diǎn)1123(1) 結(jié)構(gòu)重要系數(shù)ro=，基本組合用于承載能力極限狀態(tài)計(jì)算（驗(yàn)算強(qiáng)度），短期基本組合用于正常使用極限狀態(tài)，長期基本組合用于正常極限狀態(tài)（用于驗(yàn)算裂縫和撓度）。3 橫向分布系數(shù)及主梁內(nèi)力計(jì)算 恒載內(nèi)力計(jì)算 恒載集度主梁：橫隔梁：對于邊橫隔梁：對于中橫梁：橋面鋪裝層： 欄桿：作用在邊主梁上的全部恒載集度g為作用在中主梁上的全部恒載集度g為 恒載內(nèi)力主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： （） （）作用效應(yīng)跨中α=四分點(diǎn)α=支點(diǎn)α=彎矩（kNm） 一期 0二期0總和0剪力(KN)一期0二期0總和0作用效應(yīng)跨中α=四分點(diǎn)α=支點(diǎn)α=彎矩（kNm） 一期 0二期0總和0剪力(KN)一期0二期0總和0 可變作用效應(yīng)及橫向分布系數(shù)計(jì)算 沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計(jì)算機(jī)構(gòu)的基頻，簡支梁橋的基頻可采用下列公式計(jì)算： ()其中： 中主梁基頻為：根據(jù)橋規(guī)的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為：按《橋規(guī)》，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，本設(shè)計(jì)按三車道設(shè)計(jì)，因此在計(jì)算可變作用效應(yīng)時(shí)需進(jìn)行車道折減。圖 橫截面 計(jì)算截面幾何特征截面幾何特性采用有限元軟件計(jì)算，計(jì)算精度高。本設(shè)計(jì)中預(yù)制T梁的翼板厚度取用180mm，翼板根部加厚到300mm以抵抗翼緣根部較大的彎矩。 主梁跨中截面主要尺寸擬定（1） 主梁高度預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15～1/25，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)中高跨比約在1/18～1/19。采用180mm180mm的墊板。 材料及工藝混凝土：主梁采用C50，欄桿及橋面鋪裝采用C30。有關(guān)中間截面的剪力的荷載橫向分布近似計(jì)算。實(shí)際上，由于精確內(nèi)力影響面可作變量分離，主梁各截面彎矩的橫向分布系數(shù)均采用全跨單一的跨中截面橫向分布系數(shù)。所以實(shí)際上這種構(gòu)造形式的梁橋還是屬于平面結(jié)構(gòu)的范疇，按杠桿原理法，計(jì)算得到的荷載橫向分布系數(shù)，其含義很明確，它表示了荷載在橫向?qū)Ω髌髁悍峙涞母拍?。圖中表示了汽車、掛車和人群的荷載橫向分布系數(shù)，和的計(jì)算表達(dá)式。橋面板直接擱在I字形主梁上的裝配式梁橋。對于具有拋物線形預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，如圖所示，在初始張拉力作用下的跨中短期撓度為： （）對于其他較復(fù)雜體系的情況，還可應(yīng)用等效荷載法查閱有關(guān)參考手冊來確定預(yù)應(yīng)力撓度。 —— 相應(yīng)的主梁內(nèi)力影響線的面積。 —— 主梁內(nèi)力影響線的縱座標(biāo)；對于三角形或拋物線型的內(nèi)力影響線，可直接使用等代