【正文】 此外，成品倉庫中除堆放各類鋼材外，還要考慮為成品進(jìn)行質(zhì)。決定其面積首先應(yīng)該知道鋼材生產(chǎn)周轉(zhuǎn)時間，然后根據(jù)中間倉庫應(yīng)堆放的鋼材總數(shù)量來決定。9 車間平面布置[11] 倉庫面積計算 原料倉庫面積原料倉庫面積大小主要受下列因素影響：1）軋機(jī)的生產(chǎn)能力；2）坯料和成品的鋼種、斷面形狀和尺寸；3）坯料供應(yīng)情況；4）對坯料進(jìn)行檢查、清理、修磨等所需工作場地的大小；5）吊車工作場面及運(yùn)輸線路所占面積；6）坯料允許堆放的高度及場地決定的單位面積存放負(fù)荷等。企業(yè)應(yīng)該走可持續(xù)發(fā)展道路。目前，全國企業(yè)都在研究節(jié)能減排項(xiàng)目。 （2）真空蒸發(fā)法 真空蒸發(fā)法是利用真空蒸發(fā)裝置，在低溫下使游離鹽酸變?yōu)闅庀啵蟛捎美淠厥盏玫剿?，氯化亞鐵則結(jié)晶析出。 鹽酸酸洗鋼材所產(chǎn)生的廢液，一般含游離鹽酸30～40g/L，氯化亞鐵，100～140g/L，可用下述方法處理利用。用硫酸酸洗產(chǎn)生硫酸廢液，含有游離硫酸和硫酸亞鐵；用鹽酸酸洗產(chǎn)生含鹽酸的氯化亞鐵的廢液；在酸洗不銹鋼時，用硝酸—?dú)浞峄旌纤嵋?，廢液除含游離酸外，還含有鐵、鎳、鈷、鉻等金屬鹽類。2. 廢液的處理與利用軋鋼酸洗車間在酸洗鋼材過程中，酸洗液的濃度逐漸下降，以致不能再用而需要排出廢酸更換新酸?；瘜W(xué)破乳關(guān)鍵在于選好破乳劑。 乳化液的處理方法有化學(xué)法、物理法、加熱法和機(jī)械法，以化學(xué)法和膜分離法常見。利用貯油槽除調(diào)節(jié)水量、保持廢水成分均勻、減少處理構(gòu)筑物的容量外，還有利于以上成分的靜置分離。過濾中和只適用于水量較小的軋鋼廠。過濾中和就是使酸性廢水通過堿性固體濾料層進(jìn)行中和。投藥中和的處理設(shè)備主要由藥劑配制設(shè)備和處理構(gòu)筑物兩部分組成。（1） 中和處理軋鋼廠的酸性廢水一般采用投藥中和法和過濾中和法。還有一種廢水就是冷卻軋輥的含乳化液廢水。 綠化在廠外設(shè)置一條寬50米長2000米的綠化林帶，在廠內(nèi)空地及道路兩旁種植樹木，車間周圍種上灌木和花草，形成整個企業(yè)的綠化環(huán)境。因此，做好鋼鐵企業(yè)的環(huán)保工作極其重要。軋鋼車間生產(chǎn)過程中的各項(xiàng)原材料及動力消耗等指標(biāo)只要包括：金屬、燃料、電力、水、軋輥、壓縮空氣、氧氣等。因此，研究與分析技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也是研究分析軋鋼車間工作情況的重要方法之一。是鑒定車間設(shè)計和工藝過程制定質(zhì)量好壞的重要標(biāo)準(zhǔn)，是評定車間各項(xiàng)工作優(yōu)劣的主要依據(jù)。則：Tjw=（365503025）（242）=5720小時時間利用系數(shù)：K2=所以車間產(chǎn)量：A= ApTjwK2=5720=＞140萬噸由此可見五機(jī)架連軋機(jī)的生產(chǎn)能力完整滿足產(chǎn)品分配方案要求8. 各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo) 技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)表示軋鋼車間各項(xiàng)設(shè)備、原材料、燃料、動力以及勞動力、資金等利用程度的指標(biāo)。公式：A=ApTjwK2 噸/年式中： Ap——平均小時產(chǎn)量，噸/小時；Tjw——軋機(jī)一年內(nèi)最大可能工作小時數(shù)，小時；K2——時間利用系數(shù)。采用這種方法時，沒有考慮不同產(chǎn)品及不同規(guī)格在生產(chǎn)中的難易程度，但在與產(chǎn)品方案相近的情況下，其計算結(jié)果還是接近實(shí)際的。b/T 噸/小時 （）Q─原料重量（噸）；T─軋制節(jié)奏（秒）； b─成品率（%）實(shí)際小時產(chǎn)量需乘以軋機(jī)利用系數(shù).A1=3600QK1b/T 噸/時 （）K1─軋機(jī)利用系數(shù)，K1≈~K1是實(shí)際軋制節(jié)奏時間與理論軋制節(jié)奏時間的比值。常以班、小時、日、月、和年為時間單位計算。實(shí)際生產(chǎn)中，最大軋制速度是當(dāng)軋輥直徑D=605mm或545mm時，最大軋制速度達(dá)到最大1500m/min。7 車間年產(chǎn)量計算 軋機(jī)工作圖表 軋機(jī)的工作圖表時間 /s道次TTz△t考慮連續(xù)軋制，則間隙時間 s原料平均卷重40t，1250mm 的冷軋帶鋼卷典型產(chǎn)品為例計算：原料長度： m設(shè)在機(jī)架連軋機(jī)上，第n道次軋件斷面積和延伸系數(shù)分別為Fn和un，總的延伸系數(shù)為，平均延伸系數(shù)為，則： 連續(xù)軋機(jī)中各機(jī)架tzh相等，各道次純軋時間之和： 式中： ——原料長度 ； ——平均軋速；m/minmin因?yàn)檫B續(xù)軋制，所以各機(jī)架的純軋制時間相等：則 min則軋制節(jié)奏T： s本設(shè)計中軋輥直徑取值為允許的軋輥直徑：D=550mm或500mm。附錄A為軋機(jī)軋輥強(qiáng)度校核的計算機(jī)程序，其它幾架可運(yùn)用該程序進(jìn)行校核。mm所以第四架電機(jī)功率滿足要求。因?yàn)? NmNmm在冷連軋中，可以忽略空轉(zhuǎn)力矩與動力矩，所以傳動軋輥電動機(jī)軸上所需的力矩為 ；Nmm上式中：—軋輥輥頸直徑； —軋輥軸承中摩擦系數(shù)，；—粘性系數(shù)，； —傳動比。mm（2）摩擦力矩： （）N公式： （）上式中： —軋制壓力；—力臂系數(shù)，；—接觸弧長度。N/mm2N/mm2因?yàn)? kg/mm2=2352 N/mm2，N/mm2所以軋輥滿足接觸強(qiáng)度要求根據(jù)以上結(jié)果，可以判斷出軋輥的各部分均滿足強(qiáng)度的要求。mm）圖63 工作輥的彎矩圖4）支撐輥與工作輥接觸應(yīng)力計算工作輥和支撐輥的材料相同，所以所以 =，E=200Gpa， []=240kg/mm2=240 N/mm2=2352 N/mm2，[]=73kg/mm2=73 N/mm2= N/mm2。m Nmm工作輥身中央處最大彎曲應(yīng)力為：N/mm2 []= N/mm2mm所以工作輥輥身滿足強(qiáng)度要求。mm水平張力差作用于輥身所產(chǎn)生的水平彎矩：Nmm該危險斷面的彎曲應(yīng)力為：N/mm2因?yàn)? N/mm2[] = N/mm2所以支持輥輥頸滿足強(qiáng)度要求。mm輥身中央處產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)力： N/mm2N/mm2[]= N/mm2故支持輥輥身滿足強(qiáng)度要求。工作輥承受彎矩很小，支撐輥幾乎承受全部彎矩，因此工作輥僅校核棍頭扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，需要校核彎曲應(yīng)力。；軋件寬度B=1250mm；工作輥壓下螺絲間的中心距Lg =1800mm；支持輥壓下螺絲間的中心距Lzh=2500mm；896 工作輥與支撐輥各部分尺寸2500φ273φ112012501500φ1400φ5251800sb0 軋輥轉(zhuǎn)速的確定因?yàn)? 則 所以 ，(第一道次)；（第二～五道次）則軋制時的前滑為 （）又因?yàn)榍盎? （）所以軋輥的圓周速度為 因此軋輥的轉(zhuǎn)速為 代入數(shù)據(jù)可計算出五架軋機(jī)軋輥的各自轉(zhuǎn)速， 各機(jī)架所需校核的具體數(shù)據(jù)如下 連軋機(jī)組軋機(jī)校核數(shù)據(jù)機(jī)架軋制壓力/MN轉(zhuǎn)速/r]=73 kg/mm2=73 N/mm2= N/mm2工作輥輥頸直徑d1=(～) Dg=525=273mm；輥頸長度l1=(～) d1=273=273mm；支持輥輥頸直徑d2=（～）Dzh =1400=1120mm；輥頸長度l2= (～)d2=1120=896mm。 軋輥各部分尺寸的確定五機(jī)架連軋機(jī)的工作輥輥身直徑為Dg=525mm；輥身長度Ls=1550mm；支撐輥直徑為Dzh=1400mm，輥身長度Ls=1550mm據(jù)此確定軋輥其他參數(shù)以備校核。壓之圖表（2）第二道次軋制壓力的計算1）求平均壓下率H2=，h2= mm，Δh2=，=入口總壓下率ε1=% ；出口總壓下率ε2=；所以平均總壓下率查20Mn加工硬化曲線得到∑=32% =680 MPa2）求平均張力值 MPa3）計算接觸弧長度則 計算 又因?yàn)? ，式中： ——軋輥的彈性模量， E=200Gpa；——泊松比， =；MPa則 查 圖， 得出 所以 mm 當(dāng)時，由表查出：4）求平均單位軋制力Mpa5）求第二道次總軋制壓力PMN（3）第三道次軋制壓力的計算1）求平均壓下率H3= mm，h3=，Δh3= mm，=入口總壓下率ε2=% ；出口總壓下率ε3=；所以平均總壓下率查20Mn加工硬化曲線得到∑=56% =730 MPa2）求平均張力值 MPa3）計算接觸弧長度 mm則 計算 又因?yàn)? ，式中： ——軋輥的彈性模量， E=200GPa；——泊松比， =；MPa則 查圖， 得出：所以 mm當(dāng)時，由表查出：4）求平均單位軋制力MPa5）求第三道次總軋制壓力PMN MN（4）第四道次軋制壓力的計算1）求平均壓下率H4= mm，h4=，Δh4= mm，=入口總壓下率ε3=%；出口總壓下率ε4=所以平均總壓下率 查20Mn加工硬化曲線得到∑=% =780 MPa2）求平均張力值 MPa3）計算接觸弧長度 mm則 計算 又因?yàn)? ，式中： ——軋輥的彈性模量， E=200GPa；——泊松比， =；MPa則 查圖， 得出： 所以 mm當(dāng)時，由表查出： 4）求平均單位軋制力MPa5）求第四道次總軋制壓力PMN（5）第五道次軋制壓力的計算1）求平均壓下率H5= mm，h5= mm，Δh5= mm，= mm入口總壓下率ε4=%；出口總壓下率ε5=；所以平均總壓下率查20Mn加工硬化曲線得到∑=% =765MPa2）求平均張力值 MPa3）計算接觸弧長度 mm則 計算 又因?yàn)? ，式中： E ——軋輥的彈性模量， E=200GPa；——泊松比， =；MPa則 查圖， 得出： 所以 mm當(dāng)時，由表查出：4）求平均單位軋制力MPa5）求第五道次總軋制壓力PMN道次號H/mmh/mm/mmε/(%)軋速/ 前張力/kN后張力/kN()/MPa總壓力(P)/MN1841122112126312614041401545154546 軋機(jī)能力校核 軋輥校核 軋輥咬入校核[9]因?yàn)? ，又因?yàn)? 上式中： ——咬入角；——壓下量，mm；——工作輥直徑，mm。各機(jī)架前后張力下表所示：（N/mm2）12345前張力84112126140154后張力11212614015454 軋制力的計算原理各機(jī)架摩擦系數(shù)的選?。旱谝坏来慰紤]咬入且不涂油，第二至五道次噴涂乳化液。生產(chǎn)中要根據(jù)帶鋼寬帶控制入口帶鋼張力值（）帶鋼寬度范圍/mm最大入口帶鋼張力/KN1950~18501601850~17501501750~16501401650~14501301450~12001201200~900110機(jī)架間的張力值按（~）σs，隨著帶鋼厚度的減薄，單位張力提高。=h5v5 （）式中：h——軋件的厚度；v——軋件的水平速度。（2）其它架軋機(jī)速度的確定連軋時，保持正常的軋制條件是軋件在軋制線上每一架的秒流量相等，且冷軋過程中帶鋼寬展量很小故計算時忽略寬展的影響，即滿足公式：h1v1=h2v2=高強(qiáng)度材料：強(qiáng)度≥420~500MPa材料等級：3,4變形組號碼熱軋帶鋼厚度mm冷軋成品厚度mm最大板寬mm1~10502~11003~11504~12505~12506~12507~1250（2）成品的寬度為1250 mm，考慮到冷軋重卷需切邊10mm，所以選擇原料的寬度為1260mm。m1傳動方式驅(qū)動精涂機(jī)形式三棍涂機(jī)涂層厚度精度/181。涂層厚度：～200181。涂層厚度：～250181。L150～70≥100≥150溫度/℃80～8580～8580～85酸濃度控制（手動或者自動）自動酸供給方式自動擠干輥材質(zhì)耐酸橡膠加熱裝備形式石墨加熱器酸洗段出口活套形式水平