瓶蓋注射模畢業(yè)設(shè)計(參考版)
2025-06-21 03:34本頁面
【正文】 參考文 獻(xiàn)[1]賈潤禮，：[2][M].武漢：[3][M].北京：[4][J].，（12）：310[5][J].，（6）：35[6]楊 [J].，（11）：4445[7]：[8]：[9]中國標(biāo)準(zhǔn)出版社第三編輯室編，：。在設(shè)計中還用到了一些計算機(jī)輔助設(shè)計軟件，更是受益匪淺，例如在設(shè)計中大量用到Auto CAD 來進(jìn)行平面制圖，使得在設(shè)計中對于零件的平面投影以及尺寸可以很至關(guān)且很精確的表達(dá)。設(shè)計中用到了大量專業(yè)知識。4結(jié)束語通過本次畢業(yè)設(shè)計，對我在大學(xué)階段所學(xué)習(xí)的模具設(shè)計方面的知識做了一個很好的總結(jié)和鞏固，也對平時所學(xué)習(xí)的比較零散的知識做到了系統(tǒng)化的運(yùn)用。3 設(shè)計說明與結(jié)論本次設(shè)計的注射模具一般用來生產(chǎn)塑件的外表面不允許留下印痕的瓶蓋，該設(shè)計的模具結(jié)構(gòu)簡單，當(dāng)開模到塑件脫出型腔時，齒條帶動與之相嚙合的直齒圓柱齒輪轉(zhuǎn)動，齒輪再帶動一對錐齒輪轉(zhuǎn)動，從而使與與直齒圓柱小齒輪相連的螺紋型環(huán)旋出螺紋型芯，塑件的螺紋部分脫出，最后用頂桿把塑件從成型內(nèi)止轉(zhuǎn)齒的螺紋型芯上頂離，達(dá)到自動脫模。/min)得D=8㎜，(m/s) 冷卻水孔總傳熱面積為 冷卻水孔長 =14200/()= 支承與連接零件的設(shè)計與選擇 非標(biāo)零件的設(shè)計在本次設(shè)計中非標(biāo)零件主要有定模固定板，動模固定板，動模墊板，墊塊，動模底板，頂桿固定板，頂出底板，導(dǎo)柱導(dǎo)套，復(fù)位桿，頂桿，支承柱，等。)；t1t2=3186。K)；密度為ρ=179。C。CR——塑件的半徑，㎜由１得聚丙烯的塑料溫度160260186?！ 【郾┧芰现萍淖畲蟊诤裰行膶舆_(dá)到凝固點時所需的冷卻時間的經(jīng)驗公式：式中 Tm——塑料的初始成型溫度，186。我采用的是通過軟管在模外連接冷卻水路。（7） 冷卻水通道要避免接近塑件的熔接痕部位，冷卻通道的密封性要好，冷卻通道的進(jìn)口與出口接頭盡量不要高出模具外表面。（6） 要結(jié)合塑料的特性和塑件的結(jié)構(gòu)，合理考慮冷卻水通道的排列形式。（5） 降低入水與出水的溫度。一般熔融塑料填充型腔時，澆口附近溫度最高，距澆口越遠(yuǎn)溫度越低。（3） 水孔與型腔表面各處最好有相同的距離，即水孔的排列與型腔形狀盡量吻合。冷卻裝置的設(shè)計要考慮以下幾點：（1） 保證塑件收縮均勻，維持模具熱平衡。熱塑性塑料在注射成型后，必須對模具進(jìn)行有效的冷卻，使熔融的塑料的熱量盡快傳給模具，以便使塑件可靠冷卻定型并可迅速脫模?！ 。骸囟日{(diào)節(jié)系統(tǒng)的設(shè)計和計算 冷卻系統(tǒng)的設(shè)計模具的溫度直接影響到塑件的成型質(zhì)量和生產(chǎn)效率。導(dǎo)柱固定部分按H7/m8過渡配合。在合模時要使導(dǎo)向零件先接觸，避免凸模先進(jìn)入型腔，導(dǎo)致成型零件損壞。由于動模采用推板頂出塑件，所以導(dǎo)柱常設(shè)在動模。當(dāng)模具牢靠裝在注射機(jī)上后，模具在注射成型過程中，如果模具上無精定位裝置，；如果模具有精確定位裝置?！〕尚土慵膶?dǎo)向及定位 模具在進(jìn)行裝配和調(diào)模試機(jī)時。㎜ 齒輪按8級精度K= b==30㎜ z1=20 z2=25 m= YF1= YF2=所以σF1=165MPa =154MPa[σF1]=σFlim/SF =380/=292MPa＞165MPa[σF2]=360/=277MPa＞154MPa由此得出輪齒彎曲強(qiáng)度滿足。)]189。㎜ 齒輪按8級精度得K= b=*10=30㎜ a=㎜ u=25/20= σH=335[()179。SH——齒面接觸疲勞安全系數(shù)，可由２得。齒輪齒條傳動的齒面接觸強(qiáng)度驗算公式為 式中 u——大齒輪與小齒輪的齒數(shù)比T1——小齒輪上的轉(zhuǎn)距，N可以把齒條看做是一個齒輪，周長為130㎜，則D=130/π=。（3） 齒輪齒條的校核塑件的型環(huán)高度為15，螺距為4，則齒輪(1,2)要旋轉(zhuǎn)15/4=。㎜ 齒輪按8級精度K= b==30㎜ z1=22 z2=34 m= YF1= YF2=所以σF1=(178。 [σH]= 1130/=1027MPa 已知 T1==㎜K——載荷系數(shù)b——齒寬，㎜a——中心距，㎜[σH]——許用接觸應(yīng)力，MPa[σH]=σHlim/SH σHlim——試驗齒輪的接觸疲勞極限，可由2得。28) =108MPa =380/=292 MPa＞167MPa[σF2]=360/=277MPa＞108MPa由此得出輪齒彎曲強(qiáng)度滿足。㎜ 齒輪按8級精度K= b=24㎜ z1=20 z2=28 m= YF1= YF2=所以σF1=(178?！ ∫阎1==小齒輪的齒數(shù)為20采用20CrMnTi滲碳淬火回火HRC=62；大齒輪的齒數(shù)為28采用20Cr滲碳淬火回火HRC=57； 根據(jù)2得一對鋼制直齒圓錐齒輪的齒面接觸強(qiáng)度驗算公式為σH= 式中 Re——為齒寬和齒寬系數(shù)之比，～b——齒輪的齒寬，㎜ K——載荷系數(shù)u——齒數(shù)比，對于單級直齒圓錐齒輪傳動，一般u為1～3[σH]——許用接觸應(yīng)力，MPa[σH]=σHlim/SH=1440/=1309MPa其中 σHlim——試驗齒輪的接觸疲勞極限，可由２得?！◎?qū)動裝置和傳動裝置的設(shè)計和計算在本次設(shè)計中，我采用的靠開模力來帶動齒條移動，然后帶動錐齒輪尾端的齒輪轉(zhuǎn)動，從而帶動錐齒輪傳動，再由錐齒輪帶動螺紋型環(huán)和圓頭冷料穴轉(zhuǎn)動，使得塑件和流道凝料旋轉(zhuǎn)脫出，再在頂桿的作用下脫落。㎜ 又由于r=㎜，所以旋出主流道凝料所要的力為 所以塑件對型芯的力大于凝料的扭轉(zhuǎn)力，主流道的凝料能夠旋轉(zhuǎn)脫出螺紋，最后隨塑件脫出。 α=15186。已知 E=～179。)+= Ψ——螺紋形狀因子，由螺紋類型決定。/(6178。θ——厚壁螺紋塑件無量綱特征因數(shù)，對于內(nèi)螺紋塑件θ= μ——塑件的泊松比R——塑件內(nèi)螺紋的
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