【文章內(nèi)容簡介】 　　由１得出聚丙烯的一般精度等級為6級。同時得出塑料制件的尺寸公差?！　∮钟捎谒芗纳疃瘸叽鏗s==㎜，所以查表得Δ=㎜　　按照平均收縮率計算組合型芯高度尺寸公式 　　　　 　　式中　HM——組合型芯高度尺寸，㎜Scp——塑料的平均收縮率，%Hs——塑件孔深度公稱尺寸，㎜Δ——塑件公差值，㎜δz——組合型芯高度制造公差，㎜已知　Hs=㎜　　Scp=　　Δ=㎜所以　 δz=Δ/3=㎜ 　型腔壁厚計算模具的型腔將受到高壓的作用，因此模具型腔應該具有足夠的剛度和強度。強度不足將導致塑性變形，甚至開裂。剛度不足將導致彈性變形，導致型腔向外膨脹，產(chǎn)生溢料間隙。在本次設計中采用圓形整體式型腔。按剛度計算側(cè)壁的厚度s由１得出式中　E——模具材料的彈性模量，MPa，p——型腔壓力，MPa，由前面所知為25或30 MPa[δ]——剛度條件，即允許變形量，㎜，由１得出聚丙烯的[δ]～㎜h——型腔深度尺寸，㎜所以　按強度計算側(cè)壁的厚度s由１得出 　　　　　　　　　　式中　r——型腔徑向半徑，㎜p——型腔壓力，MPa，由前面所知為25或30 MPa[σ]——模具材料的許用應力，MPa，已知為160 MPa所以　 由此可以選取s=㎜。按剛度計算底版的厚度hs　　式中　E——模具材料的彈性模量，MPa，p——型腔壓力，MPa，由前面所知為25或30 MPa[δ]——剛度條件，即允許變形量，㎜，由１得出聚丙烯的[δ]～㎜h——型腔深度尺寸，㎜　　所以　 ≧㎜按強度計算底板的厚度hs 　　式中　r——型腔徑向半徑，㎜p——型腔壓力，MPa，由前面所知為25或30 MPa[σ]——模具材料的許用應力，MPa，已知為160 MPa所以　 ≧㎜由此可以選取hs=㎜?！∶撃C構(gòu)的設計和計算　脫模阻力的計算因為塑件的壁厚為2㎜，內(nèi)孔直徑為56㎜，所以塑件的壁厚與內(nèi)孔直徑之比為2/56=　　而 1/20=＞所以可以看作是薄壁殼體形塑件，又由于塑件的斷面為圓環(huán)形 式中　E——塑料的拉伸模量，MPaε——塑料成型平均收縮率，%　　　　　t——塑料的平均壁厚，㎜L——塑料包容型芯的長度，㎜181?！芰系牟此杀圈铡撃Ｐ倍?塑料側(cè)面與脫模方向之夾角)?——塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)B——塑件再與開模方向垂直的平面上的投影面積(㎝178。),當塑件底部有通孔時，10B項應為零。K1——由?和φ決定的無因次數(shù)，可由下式計算　　　 　　　　　　　　　　 已知　E=～179。MPa ε=2%　t=2㎜　L=13㎜　μ=　φ=1186。　?=　　　根據(jù)前面所知的B＝2826㎜178。　　　　　 K1=1+=Q=　脫模機構(gòu)的設計在本次設計中，我采用的脫模機構(gòu)是先由齒條帶動錐齒輪傳動，再由錐齒輪帶動螺紋型環(huán)轉(zhuǎn)動，使得塑件的螺紋部分被脫出，同時澆道凝料也被旋轉(zhuǎn)脫出，再用頂桿頂動塑件。在自身重力的作用下澆道和凝料就會掉落下來。推桿采用直桿式圓柱推桿，為了增大細長推桿的剛性，設計成臺階形。推桿用熱作模具鋼制造，最后經(jīng)表面氮化處理。推桿脫模機構(gòu)用復位桿復位，復位桿應對稱分布，常取2到4根，但最好多于2根。與復位桿頭部接觸的定模板應淬火或局部鑲?cè)氪慊痂倝K。為避免推板運動時發(fā)生偏斜，造成運動卡滯或推桿彎曲損壞等問題，設計推出導向裝置。因為是中小型模具采用2根導柱導向。并且設置導向套。　脫螺紋機構(gòu)的設計　脫螺紋的形式在本設計中采用的是開模時齒條帶動錐齒輪傳動，再由錐齒輪帶動螺紋型環(huán)轉(zhuǎn)動，使得塑件的螺紋部分被脫出?！⌒D(zhuǎn)脫螺紋扭距的計算根據(jù)１得出對于薄壁內(nèi)螺紋塑件，旋轉(zhuǎn)脫模所需最小扭距由下式計算：Mmin=　　　　　 　　　　　　　 式中　E——塑料的拉伸彈性模量，MPa　　　　　ε——塑料成型平均收縮率，%　　　　　t——螺紋塑料的平均壁厚，㎜r——螺紋型芯或型環(huán)的中半徑，㎜L——螺紋型芯或型環(huán)螺紋段的長度，㎜?——塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)S——螺距，㎜λ——螺紋升角，186。　　　　　Ψ——螺紋形狀因子，由螺紋類型決定由１得出螺紋形狀因子可由下式計算Ψ=h/cosα　　　　　　　　　 　　　 　　　　　　　 式中　h——螺紋型芯或螺紋型環(huán)的螺紋工作高度，㎜　　　　　α——螺紋牙尖角之半，186。已知　E=～179。MPa ε=2%　t=2㎜　L=㎜　r=㎜　S=?=　λ=20186?！ˇ?15186。　h=㎜ 　　　　 Mmin=㎜旋出螺紋型芯所需的實際扭距Mco(N㎜)：Min=φMmin　　　　　　　　 　　　 　　　　　　　 　　式中　φ——由試驗確定之系數(shù)，一般旋出螺紋型環(huán)所需的實際扭距約等于最小扭距?！χ髁鞯滥夏芊衩摮龅男：酥髁鞯滥夏芊衩摮鲆礉部谔幩芗π托镜牧κ欠翊笥谀系呐まD(zhuǎn)力，只有當力大于扭轉(zhuǎn)力時主流道的凝料才能旋轉(zhuǎn)脫出螺紋，最后隨塑件脫出。對于厚壁內(nèi)螺紋塑件，旋轉(zhuǎn)脫模所需的最小扭距由下式得出：　　　　　　　　　　　 式中　E——塑料的拉伸彈性模量，MPa　　　　　ε——塑料成型平均收縮率，%r——螺紋型芯或型環(huán)的中半徑，㎜L——螺紋型芯或型環(huán)螺紋段的長度，㎜?——塑料與鋼材之間的摩擦因數(shù)S——螺距，㎜λ——螺紋升角，186。θ——厚壁螺紋塑件無量綱特征因數(shù)，對于內(nèi)螺紋塑件θ= 　 　　　　　　　　 μ——塑件的泊松比R——塑件內(nèi)螺紋的外半徑，㎜r0——塑件外螺紋的內(nèi)半徑，㎜已知　R=6㎜　r0=㎜　μ=θ=6178。+178。/(6178。178。)+=　　　　　Ψ——螺紋形狀因子，由螺紋類型決定。螺紋形狀因子可由下式計算　　　　　　　　　　　　 　　　 式中　h——螺紋型芯或螺紋型環(huán)的螺紋工作高度，㎜　　　　　α——螺紋牙尖角之半，186。