【正文】 在本次設(shè)計的編寫過程中，我力求系統(tǒng)，準(zhǔn)確，但由于水平有限，設(shè)計中不妥之處在所難免，懇請各位老師批評指正，謝謝87 。老師安排的學(xué)習(xí)討論小組，讓組員之間互相監(jiān)督，發(fā)現(xiàn)不足和錯誤的地方，及時加以改正，增加了我們的積極性。另外還要感謝我的同窗好友以及師兄師姐學(xué)弟學(xué)妹們，有你們的陪伴讓我在大學(xué)的四年中過了很快樂充實。參考文獻(xiàn)[1] 公路橋涵設(shè)計手冊—梁橋（上冊），徐光輝，人民交通出版社[2] 公路橋涵設(shè)計手冊—梁橋（下冊），劉效堯，人民交通出版社[3] 公路橋涵設(shè)計手冊—墩臺與基礎(chǔ)，江祖銘，人民交通出版社[4] 公路橋涵設(shè)計手冊—橋位設(shè)計，高東光，人民交通出版社[5] 橋梁設(shè)計手冊—橋梁附屬構(gòu)造與支座，金吉寅，人民交通出版社[6] 橋梁工程，姚玲森編，人民交通出版社，1990年[7] 簡支梁橋示例集，易建國編，人民交通出版社，2000年[8] 公路橋涵通用設(shè)計規(guī)范（JTJ0212004），人民交通出版社[9] 公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTJ0112004），人民交通出版社[10] 地基處理手冊，中國建筑工業(yè)出版社[11] 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ7991）[12] 巖石工程治理手冊，林宗元，遼寧科技出版社[13] 復(fù)合地基處理及其工程實例，牛志榮、李宏等，中國建材工業(yè)出版社致 謝 畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲了，我的四年大學(xué)生活也即將結(jié)束了，借此機(jī)會我對在這四年里給過我?guī)椭完P(guān)心的人表示感謝。在設(shè)計的過程中，我感覺到那些基礎(chǔ)知識的重要性。上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算包括作用效應(yīng)的計算組合、預(yù)應(yīng)力鋼筋的選擇和布置、計算應(yīng)力損失、極限狀態(tài)計算、變形計算等，完成主要的平、立、剖施工圖；下部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算包括結(jié)構(gòu)橋墩的選擇，基礎(chǔ)等?，F(xiàn)代橋梁不僅在建設(shè)規(guī)模上還是科技水平上均躋身世界先進(jìn)行列，預(yù)應(yīng)力空心板橋技術(shù)較先進(jìn)，工藝要求嚴(yán)格，施工方便，制造工藝簡單屬于靜定結(jié)構(gòu)，受力不如超靜定結(jié)構(gòu)好，但其結(jié)構(gòu)質(zhì)量安全可靠，耐勞性好鋼材用量小，造價低。則 樁身水平承載力及配筋滿足要求。圓形樁身計算寬度為對于C30混凝土，有 ，HRB級鋼筋， ，扣除保護(hù)層厚度 。配筋率 ，在 %~%之間，滿足要求。選用50Φ10鋼筋，沿平行于x軸方向均勻布置。承臺受剪切承載力計算剪跨比與上述剪跨比相同剪切系數(shù) ，又因為 ，所以。角柱向上沖切：從角柱內(nèi)邊緣至承臺外邊緣距離 ， 。 滿足要求 滿足要求 ，所以取 。承臺有效高度 。承臺底面上縱橋向荷載恒載 – 一孔活載： 恒載 – 二孔活載：樁的設(shè)計基礎(chǔ)采用高柱承臺式摩擦樁，根據(jù)施工條件，采用 的樁。汽車荷載，公路Ⅱ級，人群荷載3 ，橋面凈寬15252m。每個支座下防止支座對墩帽的破壞，設(shè)有 的鋼筋網(wǎng)，其縱橋向間距100mm，橫橋向間距150mm，采用 8鋼筋，保護(hù)層厚度為40mm。 內(nèi)力組合表172基底豎向荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值上部結(jié)構(gòu)墩帽與墩身汽車荷載人群荷載合計豎向力（kN）橫向偏心距縱向偏心距表173基底風(fēng)荷載和制動力效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載制動力合計上部墩身橫向力（kN）橫向彎矩（）縱向力（）165縱向彎矩（kN）荷載組合橫橋向縱橋向 橋墩穩(wěn)定性驗算抗傾覆穩(wěn)定性驗算 （176） （177） ，抗滑動穩(wěn)定性 ，滿足要求。 雙偏心受壓的受壓面積 。=墩身迎風(fēng)面面積 豎向力 繞x軸縱向彎矩y軸偏心距驗算 截面重心至偏心方向邊緣距離 ，滿足要求。豎向力較大時，結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載豎向縱橫向彎矩，縱向風(fēng)荷載彎矩，制動力彎矩的作用效應(yīng)組合。 墩帽與墩身自重圖171墩帽與墩身的尺寸墩帽與墩身自重 表171墩身底豎向標(biāo)準(zhǔn)值上部結(jié)構(gòu)墩帽與墩身汽車荷載人群荷載R(kN)——R(kN)——自重(kN)——————縱向——————橫向—————— 風(fēng)荷載 （171） （172） （173） （174）橫橋風(fēng)荷載計算 ， （B類地區(qū)）， ， z=3將數(shù)值代入公式得 ，每跨迎風(fēng)面面積 。瀝青混凝土橋面鋪墊層10cm,厚瀝青混凝土 =鉸縫重力 =20塊板重 =人行道欄桿 = 合力 自重反力： 汽車荷載與人群荷載計算 汽車荷載計算兩跨荷載時，在右跨左支點設(shè)集中荷載 。所以支座不會發(fā)生相對滑動。（3）確定需要的橡膠片總厚度：不計汽車制動力 計入汽車制動力 《橋規(guī)》的其它規(guī)定 選用4層鋼板和5層橡膠組成的支座，,則：橡膠片厚度 ，并（合格）（4）支座總厚: 驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況（1）由式計算支座的平均壓縮變形為按《橋規(guī)》規(guī)定，尚應(yīng)滿足，即（合格）（2）計算梁端轉(zhuǎn)角：由關(guān)系式和可得設(shè)結(jié)構(gòu)自重作用下，主梁處于水平狀態(tài)。（1）計算支座的平面形狀系數(shù)S（2）計算橡膠支座的彈性模量（3）驗算橡膠支座的承壓強(qiáng)度（合格） 確定支座的厚度（1）主梁的計算溫差為℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為（2）為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力:，一個設(shè)計車道上公路—Ⅱ級車道荷載總重為: ,則其制動力標(biāo)準(zhǔn)值為；但按《橋規(guī)》，不得小于 90kN。,采用，即吊環(huán)鋼筋用HRB335鋼筋。由下式。則預(yù)制空心板起吊時，板跨中截面彎矩為：起吊時吊環(huán)內(nèi)的總拉力為所以不需要演算起吊時預(yù)制空心板截面強(qiáng)度。則絞縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。 絞縫抗剪強(qiáng)度驗算按《圬工規(guī)范》，混泥土構(gòu)件直接受剪時，按下列公式計算。計算絞縫剪力時，沿縱向取1m長絞縫考慮，并考慮汽車沖擊系數(shù)及車道折減系數(shù)。現(xiàn)畫出的影響線（見圖142），并在其上布置汽車荷載，得絞縫的橫向分布系數(shù)：圖14—2 剪力影響線橫向最不利加載圖（尺寸單位：m） 絞縫剪力 公路—I級車道荷載中的均布荷載沿板橋縱向展開成半波正弦荷載時，其表達(dá)式為：，其跨中峰值為。式中：—絞縫i以左各板的荷載橫向分布系數(shù)影響線豎標(biāo)值之和。設(shè)絞縫剪力沿空心板跨長方向按半波正弦曲線分布，則由鉸接板橫向分布系數(shù)計算，可求得絞縫剪力影響線參見圖141。這里采用空心板等效工字形截面肋寬，計算結(jié)果滿足《公預(yù)規(guī)》要求。代入計算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。圖121空心板支點截面鋼筋布置圖（尺寸單位。由上面得到，則 。按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)拉區(qū)（截面上緣）應(yīng)配置縱向鋼筋，并應(yīng)按以下原則配置：當(dāng)時，%的縱向鋼筋；當(dāng)時，%的縱向鋼筋；當(dāng)時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取得。表12—1短暫狀態(tài)空心板截面正應(yīng)力匯總表 跨中l(wèi)/4截面支點作用種類預(yù)加力板自重00總應(yīng)力值表中負(fù)值為拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，壓應(yīng)力均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 支點截面預(yù)加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應(yīng)力為： 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應(yīng)力為： 下緣壓應(yīng)力為。 跨中截面 由預(yù)加力產(chǎn)生的混泥土法向應(yīng)力（由《公預(yù)規(guī)》） （121） 式中: ───先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，其值為 （122） （123） 其中───放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》，則 由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力 由表45，空心板跨中截面板自重彎矩，則板自重產(chǎn)生的截面法向應(yīng)力為放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，由預(yù)加力及板自重共同作用，空心板上下緣產(chǎn)生的法向應(yīng)力為：下緣應(yīng)力：上緣應(yīng)力：截面上下緣均為壓應(yīng)力，且小于符合《公預(yù)規(guī)》要求。C30混凝土，由此計算空心板截面的幾何特性，見表71。為此計算在放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時預(yù)制空心板的板高壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。支點附近箍筋間距100mm,其它截面適當(dāng)加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖1—11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應(yīng)力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半以及大于350mm的構(gòu)造要求。則箍筋間距計算如下：采用。以上主拉應(yīng)力最大值發(fā)生在AA纖維處為，按《公預(yù)規(guī)》，在區(qū)段，箍筋可按構(gòu)造設(shè)置。則（計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力）則CC纖維處的主應(yīng)力為（計入正溫差應(yīng)力）：計入反溫差應(yīng)力時：混泥土主壓應(yīng)力為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 CC纖維式中：───CC纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩，由九（二）計算。 由前面九（二）計算得，（計入正溫差），（計入反溫差）。，符合《公預(yù)規(guī)》要求。 式中：───預(yù)加力產(chǎn)生在AA纖維處的正應(yīng)力，九（二）計算，； ───豎向荷載產(chǎn)生的截面彎矩，支點截面； ───AA纖維處正溫差應(yīng)力，九（二）計算，；反溫差應(yīng)力，不再敘述。 （112） （113） （114） AA纖維（空間頂面） 式中：—支點截面標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值，由表4—5。有效預(yù)應(yīng)力。 跨中截面混泥土法向壓應(yīng)力驗算跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表1—6得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合。第11章 持續(xù)狀態(tài)應(yīng)力驗算持久狀態(tài)應(yīng)力驗算應(yīng)計算使用階段正截面混泥土的法向壓應(yīng)力,預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。本設(shè)計，應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度。先計算此時的抗彎剛度： （101）放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，設(shè)空心板混泥土強(qiáng)度達(dá)到C30，這時，則,，換算截面面積：所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至毛截面下緣的距離：則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預(yù)應(yīng)力鋼絞線至換算截面重心的距離。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。上述結(jié)果表明，本設(shè)計空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 [