【正文】 。很難想象，如果不是他們及時地指出我錯誤，我就必須得花費很大的精力，而且效果不一定好。在設計過程中，難免遇到很多問題，雖然我們?nèi)齻€各有側(cè)重點，但遇到問題也是共同討論，實在解決不了的問題，我們會去找我們的指導老師。尤其是在畫圖方面，進一步熟練、鞏固，這次課程設計為我以后的學習及畢業(yè)設計打下了基礎。通過這次設計，我對機械設計和汽車設計有了更深刻的認識，也初步掌握了機械設計的方法和使用有關(guān)機械設計手冊的方法；對機械零件、汽車部件、裝配技術(shù)、計算機軟件使用技術(shù)等作了一個全新的認識 和再學習，加深了理解，并擴展了知識面；充分利用計算機 CAD技術(shù)進行了繪圖；提高了計算機的使用能力。 2．設計變量 圖 10 子午端面繞中性點的轉(zhuǎn)動 假設膜片彈簧在承載過程中，其子午斷面剛性地繞此斷面上的某中性點 O 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 第六章 總 結(jié) 本設計以 “ 機械設計、汽車設計、二維制圖模型 ” 為主線，主要采用 AutoCAD設計一個長安汽車膜片彈簧離合器總成。 1．目標函數(shù) 1）彈簧工作時的最大應力為最??； 2）在從動盤摩擦片磨損前后，彈簧壓緊力之差的絕對值為最?。? 3）在分離行程中，駕駛員作用在分離軸承上的分離操縱力的平均值為最小； 4）在摩擦片磨損極限范圍內(nèi)，彈簧壓緊力變化 的絕對值的平均值為最?。? 5）選 3）和 4）兩個目標函數(shù)為雙目標。的轉(zhuǎn)動范圍內(nèi)所傳遞的轉(zhuǎn)矩就會改變，這種轉(zhuǎn)矩的改變在傳動中呈周期性，這種周期性的脈動會變成激勵 力，若傳動系的固有頻率和它一致，就會引起抖動； （ 5）發(fā)動機支座松動或減震墊老化。離合器打滑后產(chǎn)生大量的熱，最終導致離合器燒壞失效； （ 4）駕駛員操作不當（如：將腳老放在離合器踏板上）； （ 5）摩擦片選用不當，過熱引起摩擦系數(shù)下降或燒片。 離合器打滑 （ 1）分離機構(gòu)安裝或調(diào)整不正確（如：離合器踏板自由行程過小）； （ 2）離合器片磨損超過極限值：摩擦面磨損若是在正常 的范圍之內(nèi)不會有問題，若摩擦片的磨損超過了設計上允許的限度，則夾緊載荷將過分減少，到一定程度即要發(fā)生打滑； （ 3）離合器殼體浸油：離合器打滑可能是從動盤摩擦片上面有油污，這可能是由于發(fā)動機曲軸后主油封的滲漏所致。其表現(xiàn)為離合器壓盤已分離，而從動盤不易從飛輪面處脫開，使的變速器第 1 軸繼續(xù)旋轉(zhuǎn)。 第五章 離合器的故障及其結(jié)構(gòu)設計的優(yōu)化 離合器的故障分類 離合器的故障大致可以分為以下幾類： （ 1）分離不徹底； （ 2）離合器打滑； （ 3）離合器接合時發(fā)抖。通常由灰鑄鐵 HT200(密度 )鑄成，金相組織呈珠光體結(jié)構(gòu)，硬度 HB170～ 227。 在該設計中，初步確定該離合器的壓盤的厚度為 10mm 。因此，壓盤的徑向尺寸就很好確定了，壓盤的尺寸確定就主要是厚度的確定。cm ； 4) 壓盤高度 (從承壓點到摩擦面的距離 )公差要小。且 根據(jù)以上所述及已知 R和 r 的值 ,本設計選取 =70mm， =83mm 壓盤的設計 對壓盤結(jié)構(gòu)設計的要求 1) 壓盤應具有較大的質(zhì)量 ,以增大熱容量，減小溫升，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時可設置各種形狀的散熱筋或鼓風筋，以幫助散熱通風。本設計取 =55mm （ 8）支承圈平均半徑 r1和和膜片彈簧與壓盤的接觸半徑 R1 與的取值將影響膜片彈簧的剛度。 與之差在一定的范圍內(nèi)， 0≤rf r0≤4 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應在一定范圍內(nèi)選取， 即 ≤ 所以 ≤≤.54 ，得 根據(jù)折中原則得： ， 推式： （ 7）切槽寬 δ1 、窗孔槽寬 δ2 及窗孔內(nèi)半徑的確定 切槽寬一般在范圍之間；窗空寬，其半 。 （ 6）膜片彈簧小段內(nèi)半徑及分離軸承作用半徑的確定 其最小值應大于變速器第一軸的花鍵外徑。 本設計為單片取 △S= ，則 == 膜片彈簧從安裝到徹底分離的總變形量 =+= （ 5）分離指數(shù)目 n 的選取 分離指的數(shù)目 n、切槽寬以及窗空寬和半徑 r 的選擇都要符合標準來選取。 C 點的位置取決于壓盤升程。 3） C 點：為離合器分離時膜片彈簧的工作位置。應注意在 A 點處的膜片彈簧工作壓緊力要較 B 點處略高（考慮彈力衰減）。此時，在壓盤作用處的軸向變形量 λ1B 可在下列范圍內(nèi)選?。?=（ ～） H 本設計取 == 2） A 點：為摩擦片磨損到極限的位置。 拐點 H 對應著膜片彈簧的壓平位置。 （ 4）膜片彈簧工作點位置的選擇 浙江科技學院2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 圖 9 膜片彈簧工作點位置 膜片彈簧工作位置如上圖 9 所示。 ～ 15176。 。 范圍內(nèi)選擇。 （ 3）膜片彈簧起始圓錐底角 α 的選擇 膜片彈簧在自由狀態(tài)下的圓錐底角 α 與內(nèi)截錐高度 H 關(guān) 系密切， α=arctan[H/(R r)]≈H/(R r),一般在10176。根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和壓緊力的要求， R/r一般為 ~。 為使操作輕便，參考上圖 8，本設計取 h = 2 mm ， H/h = ，即 H = = mm。膜片彈簧離合器與其他形式的離合器相比，有如下優(yōu)點： 1) 具有較理想的非線性彈性特性； 2) 兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用； 3) 高速旋轉(zhuǎn)時，彈簧壓緊力降低很少，性能較穩(wěn)定； 4) 以整個圓周與壓盤接觸，使壓力分布均勻，摩擦片接觸良好，磨損均勻； 5) 通風散熱良好，使用壽命長； 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 6) 膜片彈簧中心與離合器中心線重合，平衡性好。 本次設計可選 3 組 (i=3)，每組 3 片 (n=3)，每片厚度為 h=1mm，傳動片兩鉚釘中心距離 l=40mm,傳動片寬度 b=25mm,由彈簧鋼 65Mn制成。偏厚 1～ ，保證 其既有足夠的軸向彈性使壓盤容易分離，又有足夠的強度不至于因彎曲拉壓而斷裂。 傳動片的設計 壓盤通過傳動片和離合器蓋相連而被驅(qū)動。而現(xiàn)在膜片彈簧離合器中 的壓盤傳動片，除了要承擔傳遞發(fā)動機的轉(zhuǎn)矩之外，還要依靠傳動片的彈性作用使壓盤分離（如果不想用傳動片來分離壓盤也可以）。 傳動片的設計 傳動片的概述 傳動片在不同的離合器結(jié)構(gòu)中，起的作用不完全相同。 中、輕型貨車及轎車的離合器蓋一般用 08F、 08Al、 08 鋼等低碳鋼板，重型汽車則常用鑄鐵件或鋁合金壓鑄件。為此可采取如下措施：適當增大離合器蓋的板厚，一般為 ～ ；在蓋上沖制加強肋或在蓋內(nèi)圓周處翻邊；尺寸大的離合器蓋可改用鑄鐵鑄造； 2) 應與飛輪保持良好的對中，以免影響總成的平衡和正常的工作。值一般為 ～ 4mm 所以可取為 , 為 ,取整 =42mm 8）限位銷直徑 按結(jié)構(gòu)布置選定，一般 ＝ 6～ 可取為 綜合以上數(shù)據(jù)可得，如下表 6 所示，扭轉(zhuǎn)減震器的相關(guān)參數(shù) 第四章 離合器蓋總成設計 對離合器蓋結(jié)構(gòu)設計的要求 離合器蓋總成除了壓緊彈簧外還有離合器蓋、壓盤、傳動片、分離杠桿裝置及支承環(huán)等。 （ 1）單個減振彈簧的工作壓力 P P= F/Z=(38) （ 2）減振彈簧尺寸 1）彈簧中徑 Dc 其一般由布置結(jié)構(gòu)來決定，通常 Dc=11～ 故取Dc=12mm 2）彈簧鋼絲直徑 d d=== (39) 式中，扭轉(zhuǎn)許用應力 ]可取 550～ 600Mpa,故取為 580Mpa 故取d= 3）減振彈簧剛度 k 應根據(jù)已選定的減振器扭轉(zhuǎn)剛度值 k 及其布置半 徑 R 確定，即 k= (310) 4）減振彈簧有效圈數(shù) (311) 5）減振彈簧總?cè)?shù) n 其一般在 6 圈左右，與有效圈數(shù)之間的關(guān)系為 n=+(～ )=,取 n=6 減振彈簧最小高度 彈簧總變形量 減振彈簧總變形量 mm (312) 浙江科技學院 2021屆車輛工程專業(yè)汽車零部件專項設計說明書 = 減振彈簧預變形量 (313) 減振彈簧安裝工作高度 6）從動片相對從動盤轂的極限轉(zhuǎn)角 最大轉(zhuǎn)角和減振彈簧的工作變形量有關(guān)，其值為 =176。但是不應大于 ，否則在反向工作時，扭轉(zhuǎn)減振器將提前停止工作，故取 = (~) (35) 取 = = 4）預緊轉(zhuǎn)矩 減振彈簧在安裝時都有一定的預緊。m/rad ） 3）阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 由于減振器扭轉(zhuǎn)剛度受結(jié)構(gòu)及發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)最有效地消振，