【正文】 39。0 0 0 39。39。0 0 0 39。 1 0 40 3 .5 3 0 2 8 1 0I mm?? 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板截面法向應(yīng)力計算取跨中、 l/4 處及支點處三個截面進行計算。01 ( 3 5 6 4 5 ) 3 1 1pe m m m m? ? ?， 39。01 ( 3 7 5 1 0 . 5 2 8 . 4 1 ) 3 5 6xy m m m m? ? ? ?， 39。 換算截面面積 39。39。39。 ? Mpa。 10cE ??Mpa，抗壓強度標準值 39。 設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強度達到 C45 時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，需要計算空心板板頂（上緣）、板底（下緣）法向應(yīng)力。 短暫狀況應(yīng)力驗算 根據(jù) ，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀況計算時，硬計算其在制作、運輸及安裝等的施工階段，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)的盈利損失）、構(gòu)建自重及其他施工荷載引起的正截面和斜截面的應(yīng)力，并不應(yīng)超過相關(guān)規(guī)定的限值。 故全截面鋼筋的配置如下：箍筋采用 HRB335 鋼筋，四肢箍，直徑為 10mm。 則箍筋間距 vS 計算如下： 3 3 5 1 5 7 . 0 8 6 4 . 91 . 7 6 3 4 6 0s k s vv tpfAS m m m mb? ?? ? ?? 而前述計算中采用的是 100 m m m m??，因此箍筋 應(yīng)按該處計算來配置，采用 HRB335 鋼筋，四肢箍，直徑仍為 10mm，則得 mm? ，于是箍筋間距 3 3 5 3 1 4 . 1 6 1 2 9 . 81 . 7 6 3 4 6 0s k s vv tpfAS m m m mb? ?? ? ?? 取 1 0 0 1 1 1 .2vS m m m m??。箍筋間距 vS 可按式（ 690）計算 sk svv tpfAS b?? 式中 skf —— 箍筋抗拉強度標準值，由于前面箍筋采用 HRB335 鋼筋，335skf MPa? svA —— 斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋總截面面積（ 2mm ），由于前面箍筋為雙肢。 以上主壓應(yīng)力最大值發(fā)生在 11纖維處為 m ax 76t MPa? ? (計入正溫差效應(yīng) )，則在 0 . 5 0 . 5 2 . 6 5 1 . 3 2 5tp tkf M P a M P a? ? ? ? ?的區(qū)段，箍筋可僅按構(gòu)造要求布置。 tσ —— 33纖維處正溫差應(yīng)力，見 節(jié)計算，正溫差應(yīng)力 tσ =，反溫差應(yīng)力 tσ = Mpa. 計入反溫差應(yīng)力 00 ( 6 . 3 2 5 0 0 . 0 9 5 5 ) 6 . 2 3Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 于是 33 纖維處的主應(yīng)力為 計入正溫差效應(yīng) 6 6( ) ( ) 1 ( 5 )22c p tp M P a M pa??? ? ? ? ?????σ σ 計入 反溫差效應(yīng) 226 .2 3 6 .2 3( ) ( ) 1 .0 5 6 .4 0 2 ( 0 .1 7 2 )22c p tp M P a M p a??? ? ? ? ?????σ σ 因此 c p m a x 6 . 6 8 1 0 . 6 1 9 . 4 4 ,ckM p a f M p a? ? ?σ 符合要求。 tσ —— 22纖維處正溫差應(yīng)力，見 節(jié)計算，正溫差應(yīng)力 tσ =，反溫差應(yīng)力 tσ =. 計入反 溫差應(yīng)力 00 ( 3 . 0 3 1 0 0 . 5 4 6 5 ) 3 . 5 7 7 5Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 于是 22 纖維處的主應(yīng)力為 計入正溫差效應(yīng) 8 8( ) ( ) 4 ( )22c p tp M P a M pa????? ? ? ? ?????σ σ 計入反溫差效應(yīng) 223 .5 7 7 5 3 .5 7 7 5( ) ( ) 1 .2 9 4 3 .9 9 ( 0 .4 1 9 )22c p tp M P a M p a??? ? ? ? ?????σ σ 因此 c p m a x 3 . 9 9 0 . 6 1 9 . 4 4 ,ckM p a f M p a? ? ?σ 符合要求。 tσ — 11纖 維處正溫差應(yīng)力，見 節(jié)計算，正溫差應(yīng)力 tσ =，反溫差應(yīng)力 tσ =. 計入反溫差應(yīng)力 00 ( 0 . 4 9 0 0 . 3 4 7 ) 0 . 1 4 3Kc x k p c tM y M p a M p aI? ? ? ? ? ? ? ? ?σ σ σ 于是 11 纖維處的主應(yīng)力為 計入正溫差效應(yīng) 221 . 1 8 4 1 . 1 8 4( ) ( ) 1 . 0 1 0 . 5 7 9 ( 1 . 7 6 3 )22c p tp M p a??? ? ? ? ?σ σ 計入反溫差效應(yīng) 220 . 1 4 3 0 . 1 4 3( ) ( ) 1 . 0 1 0 . 9 4 1 ( 1 . 0 8 4 )22c p tp M p a??? ? ? ? ?σ σ 因此 c p m a x 0 . 9 4 1 0 . 6 1 9 . 4 4 ,ckM p a f M p a? ? ?σ 符合要求。 （ 1） 11 纖維處：由前述計算，得 kV =, mmmmb 4 6 022 3 0 ??? ，計算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩 1 0 40 3 .5 2 5 7 1 0 ,I mm??空心板 11 纖維以上截面對換算截面重心軸靜矩 3 6 3011 1 2 2 0 1 2 0 ( 3 9 3 . 6 4 1 2 0 / 2 ) 4 5 . 7 6 4 6 1 0S m m m m? ? ? ? ? ?。 主壓應(yīng)力 cpσ 和主拉應(yīng)力 tpσ 可按式（ 671）計算 kcxkcxktpcp 22)2(2)( τσσσσ ??? 式中 cxkσ — 在計算主應(yīng)力點，由預(yù)加力和按作用標準效應(yīng)組合計算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，tKcxk yIM σσ ?? 00（計入溫差效應(yīng)）； kτ 在計算主應(yīng) 力點，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)應(yīng)力和按作用標準組合計算的剪力 kV 產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力，00k bISVd?τ 。 1. 跨中截面混凝土正應(yīng)力 kc? 的驗算 根據(jù) 介紹，在使用階段，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面混凝土的壓應(yīng)力，對為開裂構(gòu)件有 0 . 5 0 . 5 3 2 . 4 1 6 . 2k c p t c kf M P a M P a??? ? ? ? ? 式中 pt? —— 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力，由式（ 637）計算 0 0 0 0 0 000 0 0 0 1ptp p p p p pSN N N NyA I A W? ? ? ? ? 由 節(jié)計算可知 p 0 p 0N 1 7 2 3 8 2 9 .8 , = 3 1 1 m mkN? 則81723829. 8 1723829. 8 311 2 . 6 7 3520741 0 . 8 9 6 0 1 10pt M P a M P a??? ?? ? ? ?????? 由表 96 可得作用效應(yīng)標準組合為： 1 1 0 8 .5 4kM kN m?? 為（考慮板頂正溫差應(yīng)力 t? ） 面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力 pσ 的驗算 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力，對鋼絞線及未開裂構(gòu)件有 M p aM p a 1 2 0 91 8 6 pkppe ????? σσ ktEpp σασ ? 式中 ktσ —— 按作用效應(yīng)標準組合計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向應(yīng)力，可按式（ 679）計算 6100 1 1 0 8 . 5 4 1 0 3 1 1 9 . 7 83 . 5 2 5 7 1 0Kk t pM e M p a M p aI ?? ? ? ??σ 跨中截面有效預(yù)加應(yīng)力： kc pt???68011 1 0 8 .5 4 1 .9 0 5 2 .6 7 30 .8 9 6 0 11 1 .6 0 .5 1 6 .21010kk c p t t p tsckM M P aWM P a M P af? ? ? ????? ? ? ? ? ? ??????? ? ? M p aM p atc o npe 0 2 1) 2 0 9( ????? σσσ 考慮到溫差應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力為 ( 1 0 2 1 . 8 6 5 . 6 5 9 . 7 8 1 . 4 9 5 ) 1 0 7 8 . 6 0 . 6 5 1 2 0 9p e E P t p kM p a M p a f M p a? ? ? ? ? ? ? ? ?σ α σ 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力滿足要求。 持久狀況應(yīng)力驗算 持久狀況預(yù)應(yīng)力驗算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力 kc? 、預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力 p?及斜截面的主壓應(yīng)力 cp?。由以上的計算可知，由預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值 mm? ，小于按荷載短期效應(yīng)計算的長期撓度值 mm? ，故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度 。0600 1680 311 1131 311311p p p l s sppA e A eeNmmmm?? ??? ? ? ? ??? 則由預(yù)加力產(chǎn)生的彎矩為 80 0 0 1723829. 8 311 5. 36111 10p p pM N e K N m K N m? ? ? ? ? 由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度乘以反拱長期增長系數(shù) ?? =，得 2 82039。01 3 . 5 3 0 2 8 1 0 0 . 8 9 6 0 1 1 0394s sIW y ?? ? ? ? 5）跨中反拱度的計算 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力為 04 1 2 0 9 1 8 7 . 1 4 4 8 . 8 7 1 0 7 0 . 7 3p c o n l l M P a M P a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 0 0 6 ( 1 0 7 0 . 7 3 1 6 8 0 6 6 . 3 1 1 1 3 1 ) 1 7 2 3 8 2 9 . 8p p p l sN A A N N??? ? ? ? ? ? ? 39。01 3 . 5 3 0 2 8 1 0 0 . 9 9 1 6 5 1 0356x xIW y ?? ? ? ? 上緣 ： 39。 1039。 39。 39。01 3 5 6 4 5 3 1 1se m m m m? ? ? 3）換算截面慣性矩 39。01y 3 7 5 1 0 . 6 8 . 3 7 3 9 4s m m m m? ? ? ? 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為 39。0 4383115 0 . 4 1 ( )5 2 1 2 . 1 9Sd m m m mA? ? ? 向 下 移 換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 39。39。 39。 2 20 5 0 7 5 ( 5 . 8 2 1 ) 1 6 . 8 ( 5 . 9 7 1 ) 1 1 . 3 1 5 2 1 2 . 1 9A c m c m? ? ? ? ? ? ? ? 2）換算截面重心位置：預(yù)應(yīng)力和普通鋼筋換算截面對空心板毛截面重心軸的靜矩為 39。41 . 9 5 1 0 5 . 8 2 , 1 6 . 83 . 3 5 1 0pE P pcE A c mE? ?? ? ? ?? 539。0 ( 1 ) ( 1 )E P P E S SA A A A??? ? ? ? ? 539。 39。 1)換算截面面積 39。放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時，空心板混凝土強度達到 C45，此時 39。 39。預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，根據(jù) 節(jié)介紹，反拱長期增長系數(shù)為?? =，剛度為 39。 受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)計算的撓度值，乘以撓度長期增長系數(shù) ?? ，對 C50 混凝土，內(nèi)插可得到 ?? =，則荷載短期效應(yīng)組合引起的長期撓度值為 1 . 4 2 5 1 . 4 2 5 2 0 . 0 5 2 8 . 5 7Q l Qf f m m m m? ? ? ? 恒載引起的長期撓度值為 1. 42 5 1. 42 5 14 .9 5 21 .3G l Gf f m m m m? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的長期撓度值，在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度值后梁的最大 撓度不應(yīng)該超過計算跨度的 1/600，即： 7 . 2 7 1 5 5