【正文】 圖 13 立模標(biāo)高示意圖 后期徐變靜活載 ii ff ?21 ? ?ifF Tii ??? 掛籃竣工 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 43 。 當(dāng)影響箱梁彈性變形與徐變變形的各參數(shù)發(fā)生變化時(shí)應(yīng)重新計(jì)算預(yù)拱度值。 由于懸臂施工的結(jié)果不可能與理論的結(jié)果完全一致，即存在施工過(guò)程中施工誤差，所以立模公式實(shí)際采用為： ? ?iffHH Tiiii ????? 掛籃預(yù)拋高設(shè)計(jì)立模 （ 728） 式中： ??iT? — 施工誤差調(diào)整 （預(yù)測(cè)）。 上面已經(jīng)較簡(jiǎn)單的給出了立模標(biāo)高的計(jì)算公式，現(xiàn)將其展開(kāi)： 竣工后期徐變靜活載設(shè)計(jì)立模 iiiii FffHH ???? 21 ???? 后期徐變靜活載設(shè)計(jì)立模 iiii ffHH 21 ? ? ????? 掛籃施工活載前期徐變預(yù)應(yīng)力自重 iiiii fffff （ 725） ? ? ?????? 后期徐變靜活載施工活載前期徐變預(yù)應(yīng)力自重預(yù)拋高 iiiiiii fffffff 21 （ 726） 掛籃預(yù)拋高設(shè)計(jì)立模 iiii ffHH ??? （ 727） 式中： 立模iH — 立模標(biāo)高； 設(shè)計(jì)iH — 橋梁設(shè)計(jì)標(biāo)高； ?自重if — 由各梁段自重在 i節(jié)段產(chǎn)生的撓度總和； ? 預(yù)應(yīng)力if — 由張拉各節(jié)段預(yù)應(yīng)力在 i節(jié)段產(chǎn)生撓度總和； 前期徐變if — 橋梁竣工前砼收縮徐變?cè)?i節(jié)段而引起的變形； 施工活載if — 施工中施工活載在 i節(jié)段產(chǎn)生的撓度； 靜活載21if — 橋梁承受 1/2靜 活載在 i節(jié)段所引起的變形； 后期徐變if — 橋梁竣工后由于砼收縮徐變?cè)?i節(jié)段而引起的變形； 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 42 掛籃if — 掛籃變形值或支架變形； 預(yù)拋高if — i節(jié)段的預(yù)拋高值。而連續(xù)梁橋雖然理論上也可通過(guò)調(diào)整預(yù)應(yīng)力束來(lái)調(diào)整己成橋的標(biāo)高，但這會(huì)顯著影響其受力狀況，并且其調(diào)整幅度極其有限。連續(xù)梁橋懸臂施工的標(biāo)高控制與斜拉橋及懸索橋相比，最大的特點(diǎn)在于其后期的不可調(diào)圖 12 三個(gè)標(biāo)高的關(guān)系示意圖 后期徐變靜活載 ii ff ?21 竣工iF 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 41 性 (或者說(shuō)，其后期可調(diào)程度很小 )。因此我們把它記作 竣工iF (取向下為正 )。 (3)立模 標(biāo)高 立模標(biāo)高即施工時(shí)模板的放樣標(biāo)高。 因此，依據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)高來(lái)評(píng)定施工過(guò)程中的橋梁標(biāo)高是不方便的，故建議以竣工標(biāo)高作為評(píng)定橋梁標(biāo)高監(jiān)控成果優(yōu)劣和進(jìn)行標(biāo)高監(jiān)控的直接依據(jù)。 第二、以 1/2靜活載作為正常使用荷載與橋 梁實(shí)際營(yíng)運(yùn)時(shí)車(chē)輛荷載可能會(huì)有明顯出入，而比較準(zhǔn)確的 1/2靜活載布置十分繁瑣。從以上可以看出，雖然設(shè)計(jì)標(biāo)高是進(jìn)行標(biāo)高監(jiān)控的根本依據(jù)，但它不便直接用于對(duì)大橋標(biāo)高監(jiān)控成果進(jìn)行及時(shí)有效的評(píng)價(jià)。 3）關(guān)于 后期徐變if 的取值 后期徐變if 的取值 也可以采用與 靜活載21if 相類(lèi)似的方法，通過(guò)計(jì)算求出控制載面的澆度最大值，然后按拋物線(xiàn)沿跨長(zhǎng)分布。在實(shí)際標(biāo)高監(jiān)控工作中，一般采用近似計(jì)算法，即先按中跨跨中截面撓度影響線(xiàn) (即彎矩影響線(xiàn) )布載，求出跨中最大撓度并取其一半，然后按二次拋物線(xiàn)分布于該跨；邊跨情況如法炮制。設(shè)計(jì)上，給定的設(shè)計(jì)標(biāo)高是由道路的線(xiàn)形、圖 11 設(shè)計(jì)標(biāo)高與竣工標(biāo)高示意圖 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 39 水文情況及通航要求等多種因素確定，與結(jié)構(gòu)受力無(wú)關(guān)。 圖 721中，虛線(xiàn)表示設(shè)計(jì)標(biāo)高， A、 B、 C曲線(xiàn)表示竣工標(biāo)高。 如前所述，橋梁在竣工后還要發(fā)生后期徐變變形及活載變形，因此可得： 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 38 設(shè)計(jì)后期徐變靜活載竣工 iiii HffH ??? 21 （ 721） 式中： 竣工iH — 橋梁竣工標(biāo)高，下腳標(biāo) i表示橋梁的縱向位置，以下同； 設(shè)計(jì)iH — 橋梁設(shè)計(jì)標(biāo)高； 后期徐變if — 橋梁竣工后由于砼后期徐變而引起的變形，以向下為正； 靜活載21if — 橋梁承受 1/2靜活載所引起的變形，以向下為正。因此設(shè)計(jì)標(biāo)高是標(biāo)高監(jiān)控的依據(jù)。“承受 l/2靜活載”則是近似模擬橋梁在正常使用狀態(tài)下的活載工況?；蛘哒f(shuō)，橋梁的設(shè)計(jì)標(biāo)高 就是橋梁竣工多年以后，在承受 1/2靜活載情況下的標(biāo)高。施工過(guò)程中需要測(cè)量以下項(xiàng)目的標(biāo)高值： 本節(jié)段混凝土澆筑后，南中北測(cè)點(diǎn)標(biāo)高和對(duì)應(yīng)測(cè)點(diǎn)正下方的底板底面標(biāo)高，以及本節(jié)段之前的已施工好的前四個(gè)節(jié)段的南中北各測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； 預(yù)應(yīng)力張拉后測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，包括前四個(gè)節(jié)段； 掛籃前移就位后測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，包括前四個(gè)節(jié)段。測(cè)點(diǎn)采用Φ 18的鋼筋，與翼板上下層鋼筋點(diǎn)焊，并且保證豎直；鋼筋露出混凝土表面 2～ 3cm，頭部磨平并涂以紅油漆標(biāo)記。 （ 7）施工階段臨時(shí)荷載：施工階段掛籃荷載按 1000KN計(jì)算。 （ 5）風(fēng)荷載：根據(jù)《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì) 規(guī)范》采用。 （ 3）熱膨脹系數(shù) 混凝土熱膨脹系數(shù)采用μ = 105 （ 1）恒載：一期恒載包括主梁自重、橫隔梁重量，橫隔梁按集中荷載計(jì)算；二期恒載包括橋面鋪裝、護(hù)欄等； （ 2）活載：公路 I級(jí)； （ 3）整體溫度：系統(tǒng)整體升溫 14℃，降溫 23℃。 . 線(xiàn)形控制流程 中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 33 圖 7. 線(xiàn)形控制流程 、撓度和預(yù)拱度的計(jì)算 計(jì)算采用 Midas程序，將每個(gè)梁段施工循環(huán)周期劃分為掛 籃移動(dòng)、混凝土灌注養(yǎng)生、縱向預(yù)應(yīng)力筋張拉三個(gè)階段，整個(gè)施工過(guò)程共劃分為 74個(gè)階段，分別計(jì)算各個(gè)階段各截面的應(yīng)力和位移。 、中線(xiàn)偏移、截面相對(duì)扭轉(zhuǎn)誤差在規(guī)范允許范圍。溫度修正如下： ε修 =ε (TT0)(FF0) 式中： F— 混凝土溫度系數(shù) ε — 測(cè)量應(yīng)變 T— 測(cè)量溫度 T0— 基準(zhǔn)溫度 根據(jù)上述數(shù)據(jù)處理方法，由現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的應(yīng)變值求得各施工階段箱梁內(nèi)部的實(shí)際應(yīng)力值，然后求得頂板和底板的實(shí)測(cè)應(yīng)力平均值 與計(jì)算值比較。一 般是將一天中溫度變化較小的早晨作為控制所需實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的 釆 集時(shí)間，但對(duì)季節(jié)性溫差和橋體內(nèi)溫度殘余影響要予以 重視。 溫度變化相當(dāng)復(fù)雜，包括季節(jié)溫度、日照溫度、聚變溫度、殘余溫度、不同溫度場(chǎng)等 ,而在原定控制中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 32 狀態(tài)中又無(wú)法預(yù)先知道溫度的實(shí)際變化情況 ,所以在控制中是難以考慮的。在不同時(shí)刻對(duì)結(jié)構(gòu)狀態(tài)（應(yīng)力、變形〉進(jìn)行量測(cè) ,其結(jié)果是 不一樣的，如果施工過(guò)程中忽略了該項(xiàng)因素 ,就必然難以得到結(jié)構(gòu)的真實(shí)狀態(tài)數(shù)據(jù)（與控制理想狀態(tài)比較〉，從而也難以保證控制的有效性。監(jiān)測(cè) 吋 要特別注意對(duì) 結(jié)構(gòu)局部溫度與整體溫度相結(jié)合的測(cè)量，只有準(zhǔn)確地掌握了施工結(jié)構(gòu)整體溫度分布狀態(tài) ,才能有效地克服溫度對(duì)施工結(jié)構(gòu)行為的影響。 由于大跨度橋梁的結(jié)構(gòu)溫度是一個(gè)復(fù)雜的隨機(jī)變量，它與橋梁所處的地理位置、方向、自然條件（如環(huán)境氣溫、當(dāng)時(shí)風(fēng)速 風(fēng)向、日照輻 射強(qiáng)度）、組成構(gòu)件的材料等因素有著密切的關(guān)系 , 設(shè)計(jì)中很難預(yù)計(jì)施工期間的結(jié)構(gòu)實(shí)際溫度，只能根據(jù)施工進(jìn)度 安排和當(dāng)?shù)丶扔袣夂蚯闆r預(yù)估，若施工計(jì)劃改變和氣候變化則更難預(yù)估。徐變?cè)陂L(zhǎng)期荷載作用下初期增長(zhǎng)較快，隨后逐漸緩慢，其延續(xù)時(shí)間可達(dá)數(shù)年。初期發(fā)展較快，以后逐漸緩慢。在空氣中結(jié)硬時(shí)，體積會(huì)收縮，在 水中結(jié)硬 吋 ，體積會(huì)膨脹。當(dāng) T構(gòu)懸臂增長(zhǎng) 吋 ，預(yù)應(yīng)力索加中鐵十六局集團(tuán)有限公司 上部連續(xù)梁結(jié)構(gòu)專(zhuān)項(xiàng)施工方案 31 長(zhǎng)，由于施工質(zhì)量的影響，預(yù)應(yīng)力管道順暢不夠理想，各截面應(yīng)變的滯后性與張拉端的位置有關(guān)，靠近張拉端的截面與預(yù)應(yīng)力索短時(shí)較接近；遠(yuǎn)離張拉端的截而，應(yīng)變滯后性較為突出。預(yù)應(yīng)力張拉完成后，由于各種因索的影響，應(yīng)變?cè)谥髁焊鹘囟膫鞑ニ俣入S施工階段的不同而發(fā)生明顯變化。 由于混凝土應(yīng)力測(cè)試的鋼弦傳感元件，它所獲取的是混凝土的應(yīng)變信號(hào)，應(yīng)變信號(hào)通過(guò)振弦頻率檢 測(cè)儀轉(zhuǎn)變?yōu)轭l率值。 目前應(yīng)力監(jiān)測(cè)主要是 釆 用電阻應(yīng)變儀法、鋼弦式傳感器法等。 應(yīng)變計(jì)埋設(shè)后，在泵送混凝土過(guò)程中，它將承受各類(lèi)影響讀取非混凝土應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變。為了簡(jiǎn)便計(jì)算，同時(shí)能滿(mǎn)足過(guò)程的實(shí)際需要。因此 ,必須將混凝土的收縮、徐變及溫度影響從中剔除。 在實(shí)際結(jié)構(gòu)中，混凝土收縮、徐變、溫度應(yīng)變及施工臨時(shí)荷載產(chǎn)生的應(yīng)變是混合在一起的，即：鋼弦傳感元件實(shí)際測(cè)得的應(yīng)ε包含了混凝土收縮、徐變、溫度應(yīng)變及施工臨時(shí)荷載產(chǎn)生的應(yīng)變 是以上幾種應(yīng)變之和。 懸臂根部截面、 1/4跨度截而及跨中截而的受力情況較為典型，施工階段的應(yīng)力監(jiān)測(cè)共選取 11個(gè)截面。 本橋?yàn)楦叨沾罂绯o定結(jié)構(gòu)體系，實(shí)際施工過(guò)程中由于各種結(jié) 構(gòu)參數(shù)誤差，不可避免 的會(huì)與設(shè)計(jì)值存在差異，加之施工荷載等因素的不確定性，導(dǎo)致施工中產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力及變形結(jié)果必然與設(shè)計(jì)預(yù)期存在偏差，為確保橋梁施工中的快捷、安全，并盡量使 成橋后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力、線(xiàn)形與設(shè)計(jì)預(yù)期相符合，需要結(jié)合施工過(guò)程進(jìn)行施工控制。臨時(shí)支撐的設(shè)置和臨時(shí)鋼束張拉力根據(jù)當(dāng)時(shí)溫度變化情況經(jīng)計(jì)算確定。合攏段人洞模板直接采用 0號(hào)梁段人洞 模板，人洞模板及橫隔板兩側(cè)的模板加固同 0號(hào)梁段施工。將底模平臺(tái)錨固在 21號(hào)段底板及頂板上，將走行梁錨固在 21號(hào)段頂板上。 混凝土澆筑完、日出前在邊跨 T構(gòu)及直線(xiàn)段全范圍內(nèi)的頂板上鋪設(shè)草袋灑水降溫以減小梁體溫差并加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)。為保持混凝土灌注過(guò)程中梁體受力不變，配重水箱隨混凝土的灌注分級(jí)放水，混凝土澆筑完水放完；為防止出現(xiàn)由于新澆混凝土自身收縮而引起的裂紋，在混凝土中加入微量的鋁粉做為膨脹劑；合攏段混凝土加入適量早強(qiáng)劑，并將混凝土強(qiáng)度提高一個(gè)等級(jí)以盡快提高其早期強(qiáng)度。臨時(shí)支撐的設(shè)置 和預(yù)應(yīng)力張拉噸位根據(jù)當(dāng)時(shí)溫度變化情況經(jīng)計(jì)算確定。 e、梁段配重根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況計(jì)算確