【正文】 新的預(yù)成型尺寸顯示于表 2。工字梁截面通過(guò) IDEAS 計(jì)算為 平方毫米。 安徽工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 53 對(duì)銷端也一樣，三個(gè)預(yù)成型被界定。三個(gè)預(yù)成型設(shè)計(jì)通過(guò)參數(shù)的合并來(lái)選擇。這個(gè)優(yōu)化步驟的適用基于以下原因： ● 由于工字梁部分的變形接近在平穩(wěn)壓力條件下進(jìn)行，人們假定較大部分的變形和較小部分的變形并不強(qiáng)烈相互妨礙。 3. 對(duì)于工字梁部分，需要確定可得到的平穩(wěn)壓力流動(dòng)的直徑。通過(guò)這些數(shù)據(jù)可以看出相關(guān)的大型型腔保留在曲柄軸環(huán)的上表面（圖 10 中以‘ *’ 標(biāo)記）。模擬的相關(guān)數(shù)據(jù)顯示于表 1。最終的黏土預(yù)成型和連桿顯示于圖 6（預(yù)成型Ⅰ）。曲線下的區(qū)域呈現(xiàn)連桿的最終體積分配。這試驗(yàn)在 ERC/NSM 五噸多動(dòng)壓力下進(jìn)行。另外，它有可能通過(guò)相互作用修改工藝元素決定鑄件的最好制造條件。 這里研究的是關(guān)于連桿的無(wú)飛邊預(yù)成型設(shè)計(jì)及對(duì)有一定飛邊量控制的復(fù)雜部分在鍛造上的用具新概念的介紹。 原則上，熱鍛操作是無(wú)平衡態(tài)過(guò)程，材料在受三維空間的壓力和應(yīng)力下成型。然而，嚴(yán)格的體積控制對(duì)確保填充型腔及避免工具過(guò)載很重要。然而，為去除產(chǎn)生的飛邊修邊的工序就不可避免。第一種方法包含使用一無(wú)毛刺胚料并在一壓力下敲打多次直到得到最終需要形狀（見(jiàn)圖 2 左）。有限元方法（ FEM） 為在一臺(tái)電腦上設(shè)計(jì)整個(gè)制造過(guò)程提供了可能。主要原因是由于這些材料沒(méi)有足夠強(qiáng)度，或強(qiáng)度足夠時(shí)價(jià)格太貴。 關(guān)鍵詞 ：模具設(shè)計(jì)；無(wú)飛邊鍛造；工具設(shè)計(jì) 要是一連桿（見(jiàn)圖 1）的重量在增加其強(qiáng)度能減少，汽車的燃料效能就能得到提高。在無(wú)飛邊鍛造過(guò)程中，用來(lái)鍛造的可用體積必須準(zhǔn)確控制以避免模具過(guò)載并能充滿型腔。 安徽工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 37 參考文獻(xiàn) [1] 夏巨椹 .中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典 [M ].北京 :電子工業(yè)出版社 ,2020 [2] 張志文 .鍛造工藝學(xué) [M ] .北京 : 機(jī)械工業(yè)出版 社 , 1988: 269 – 2701. 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C 350 320 1200 500 450 700 100 140 50 84 80 143 注： 1. maxG — 上模最大重量，超過(guò)表列重量不 推薦。 8） 模塊規(guī)格 設(shè)計(jì)時(shí)可參考 GB/T 11880— 1989（ 見(jiàn) 《中國(guó)模具工程大典》 [1] P67表 、圖 421）。 7） 檢驗(yàn)角 ① 檢驗(yàn)角的作用 檢驗(yàn)角在鍛模設(shè)計(jì)與制造時(shí)，是各模膛和燕尾尺寸的基準(zhǔn)面；在生產(chǎn)中是模具調(diào)整的依據(jù)。按噸位由 《中國(guó)模具工程大典》 [1] 表 可確定鍛錘噸位為一時(shí)，模塊最小高度 minH =170mm，最大高度 maxH =240mm。 李思思： XT80 型滑架的鍛造工藝分析及模具設(shè)計(jì) 28 圖 417 模塊長(zhǎng)度 3） 鍛模寬度 鍛模的最大 寬度 maxB 一般應(yīng)保證邊緣至鍛錘導(dǎo)軌的間隙不小于20mm，若模塊面積較大不能 滿足時(shí)，則模塊側(cè)面應(yīng)加工刨平，并保證間隙不小于 10mm。 （ 2） 制坯模膛的最小壁厚 制坯模膛之間的最小壁厚，一般取 3S =10~15mm ， 4S =5~10mm 。 圖 412 模膛最小壁厚 由于終鍛與預(yù)鍛模膛 下 模頭部 靠外壁處有不同深度，如圖 413 所示 。 圖 410 平衡塊式 （ 3） 鎖扣的尺寸確定 按 《中國(guó)模具工程大典》 [1] P182 表 確定， 鎖扣高度 h=32mm，鎖扣壁厚 b =48mm? ，取 b=50mm，鎖扣斜度 α=3176。因此在鍛模上采用鎖扣，可以平衡錯(cuò)移力，消除鍛模錯(cuò)移，減少鍛件錯(cuò)差。 （ 2） 鉗口頸尺寸的確定 圖 49 鉗口頸尺寸根據(jù)鍛件重量確定。在調(diào)頭鍛造時(shí)應(yīng)能放置下鍛件相鄰端部。 圖 48 模膛布置方案 李思思： XT80 型滑架的鍛造工藝分析及模具設(shè)計(jì) 24 鉗口設(shè)計(jì) （ 1） 鉗口作用與型式 1） 鉗口作用 終鍛和預(yù)鍛模膛都必須設(shè)有鉗口，它位于模膛前方，鉗口可分夾鉗口與鉗口頸兩部分，它的用途為： ① 夾鉗口在模鍛時(shí)是作為放置棒料及夾鉗用的； ② 鉗口頸是用于加強(qiáng)夾鉗料頭與鍛件之間的連接，便于鍛件起模； ③ 齒輪類鍛件在模鍛時(shí)無(wú)夾鉗聊頭，則鉗口作為鍛件起模之用； ④ 在鍛模制造時(shí)，鉗口作為澆注模膛檢驗(yàn)件（金屬鹽或鉛）的澆口之用。 圖 47 預(yù)鍛模膛的預(yù)錯(cuò) （ 2） 制坯模膛的布置原則 ① 模膛的位置應(yīng)與加熱爐、切邊壓床的位置相適應(yīng)，第一個(gè)制坯模膛應(yīng)靠近加熱爐一側(cè)，使得操作方便，特別是兩個(gè)工人同時(shí)操作時(shí)。 安徽工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 圖 45 終鍛與預(yù)鍛模膛的布置 圖 46 同向排列 （ 2） 關(guān)于模膛的預(yù)錯(cuò) 由于預(yù)鍛模膛受力比終鍛模膛小，而且必須更嚴(yán)格地控制終鍛的錯(cuò)移，所以一般預(yù)鍛模膛比終鍛模膛更為偏離鍛模中心。 終鍛模膛中心至鍛模中心的距離一般是預(yù)、終鍛模膛間距的 1/3，而預(yù)鍛模膛中心鍛模中心的距離則是預(yù)、終鍛模膛中心間 距的 2/3。 李思思： XT80 型滑架的鍛造工藝分析及模具設(shè)計(jì) 22 圖 42 模膛中心的確定 2） 確定終鍛模膛位 置的一般原則 對(duì)于帶落差的鍛件，鍛件斜面上的模鍛變形抗力有相當(dāng)大的水平分力 F，如圖 43 分力 F 將使模具產(chǎn)生位移，使平衡鎖扣產(chǎn)生劇烈磨損，嚴(yán)重時(shí)甚至將鎖扣打裂，為了抵消分力 F 的影響，需將模膛中心特意偏離鍛模中心利用這個(gè)偏離產(chǎn)生的偏心力矩來(lái)消除或減少水平分力的作用。 圖 41 鍛模中心與模膛中心 ② 模膛中心的確定 模膛中心 即為模膛（包括飛邊橋部）在分模面的水平投影的面積重心，它 是鍛造時(shí)模膛中金屬變形阻力的合力作用點(diǎn)，可依據(jù)鍛件在分模面上的面積重心確定，視模膛中金屬變 形力分布均勻與否有所不同。在模膛布排中最重要的是終端模膛和預(yù)鍛模膛的布 置。 式中 bd — 鍛件平面上相應(yīng)處尺寸。 2） 模膛型式 成形模膛一般為開(kāi)式模膛，由于鍛件在分模面上形狀不對(duì)稱所以本次成形模膛型式選擇不對(duì)稱式。 4） 模膛鉗口尺寸， 6pnd??=≈12mm， 公式 311 (1~ 2)mn? =18mm， 公式 312 6pRd??= ≈9mm。 表 31 模膛高度變化表 沿軸向長(zhǎng)度 h 值 1 6 15 27 34 42 58 73 90 100 105 110 115 120 125 130 140 150 160 162 168 170 173 李思思： XT80 型滑架的鍛造工藝分析及模具設(shè)計(jì) 18 圖 314 模膛高度變化示意圖 2） 模膛寬度 B， m in(1 .4 ~ 1 .6 ) 1 .2 5gmp AdB h?? ， （ 310） 但 ? 。同時(shí)它還有滾光坯料表面和去除氧化皮的作用。查 《中國(guó)模具工程大典》[1] P165 表 ， k 取為 。則 0 . 8 5 1 5 8 . 5 8 0 4 1 0 . 7 0 3 9h m m??。 安徽工程大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 圖 310 開(kāi)式拔長(zhǎng)模膛 （ 2） 模膛尺寸的確定 模膛尺寸根據(jù)鍛件桿部需要拔長(zhǎng)部分的尺寸和坯料尺 寸設(shè)計(jì)。 通過(guò) UG 繪制預(yù)鍛模具 效果圖 如 下 ： 圖 37 預(yù)鍛上模 圖 3 8 預(yù)鍛下模 拔長(zhǎng)模膛設(shè)計(jì) （ 1） 拔長(zhǎng)模膛型式的選擇 1） 拔長(zhǎng)模膛的作用