【導(dǎo)讀】主橋采用單孔150m中承式箱肋拱橋，矢跨比為1/4，拱軸線形為懸鏈線，骨架采用φ325×12mm的16錳無縫鋼管作主骨架、組合角。鋼、槽鋼及φ168×5mm的鋼管作為腹桿、聯(lián)結(jié)系桿件。PWS-37固定于箱頂面及橫梁底。車行道板采用預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土矩形空心板梁。成孔，形成樁基?！禨207線安康堰吉河大橋改建工程兩階段施工圖設(shè)計》文件；勁性骨架鋼筋混凝土箱肋拱橋方案，作了深入、細(xì)致的工作。表示例的要求，圖紙調(diào)整完善后可交付施工。應(yīng)壓入低收縮砼砂漿。在拱肋與橋面相交處，將發(fā)生干擾，護(hù)欄欄桿等無法實現(xiàn)安裝，請核查。④建議將橫隔板鋼筋間距20cm減小，不超過15cm為宜。換，建議采用注入防腐油脂的方案對錨頭部分進(jìn)行防護(hù)。下設(shè)拉桿，以適應(yīng)橋面伸縮變形，延長吊桿使用壽命。受力主鋼筋由Φ12改為Φ20，以策安全。范要求，請予以調(diào)整。②N5鋼筋90°彎折40cm，應(yīng)給出“R-40”字樣。①每塊板布設(shè)了9根鋼筋絞線，在板端未見失效長度，端部容易開裂。核查是否采用失效措施。

　　

【正文】 足規(guī)范要求。 ③ 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對肋間橫梁近支點 h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗算，其近支點 h/2 處斜 截面抗剪 承載 力為 ， 最大 剪力 組合設(shè)計值Vd= kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計值， 斜 截面抗剪 承載 力 滿足規(guī)范要求。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗算， 最大裂縫寬度 Wfk=，不 滿足規(guī)范要求。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計算結(jié)果，其跨中及支點正截面抗彎承載能力、近支點 h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但跨中截面裂縫寬度驗算不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁截面配筋進(jìn)行 加強(qiáng) 。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 25 橋墩蓋梁驗算 橋墩蓋梁全長 ，柱間距 ，跨中采用 ( 寬高 )矩形截面， C30混凝土，跨中截面下緣配有 13Φ 22普通鋼筋，支點截面下緣配有 7Φ 22普通鋼筋。據(jù)此對橋墩蓋梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。 （ 1） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算 ① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對橋墩蓋梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗算，其正截面抗彎承載力為 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計值Md= m，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設(shè)計值，正截面抗彎承 載力滿足規(guī)范要求。 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對橋墩蓋梁近蓋梁支點 h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗算，其近蓋梁支點 h/2 處斜 截面抗剪 承載 力為 ， 最大 剪力 組合設(shè)計值 Vd= kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計值， 斜 截面抗剪承載 力 滿 足規(guī)范要求。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對橋墩蓋梁跨中截面裂縫寬度進(jìn)行驗算， 最大裂縫寬度 Wfk=， 不滿足規(guī)范要求。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載 能力及近支點 h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗算不能滿足規(guī)范要求，建議對蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 橋臺驗算 主橋拱座采用 6 根 D= 樁與基巖連接， 基樁要求嵌入微風(fēng)化千枚巖不小于 ， 橫向 通過一 19 13 (長寬高 )的拱座基礎(chǔ) 連為整體，拱座 基礎(chǔ)采用 C30 混凝土和 C40 混凝土 ，基樁采用 C30 混凝土 。 本橋 0 號橋臺 拱座 基礎(chǔ)基底置于強(qiáng)風(fēng)化千枚巖上，強(qiáng)風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值 [σ0]=600KPa， 1 號橋臺 拱座 基礎(chǔ)基底置于全風(fēng)化千枚巖上，全風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值 [σ0]=300KPa。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 26 由于 拱座 基礎(chǔ)較為龐大，且基底地質(zhì)條件較好，在橋臺驗算中，假定不考慮基樁的受力，僅將 拱座 基礎(chǔ)作為擴(kuò)大基礎(chǔ)來進(jìn)行受力計算分析， 具體 計算結(jié)果如下： （ 1）地基承載力計算 89316jN KN??， 50602jM KN?? m， A=247m2， W=535 m3， 所以拱座基礎(chǔ)基底承載力 σmax= jjNMAW???= 89316 50602247 535? =， 基底地基容許承載力按最不利全風(fēng)化千枚巖來計算，可 得 [σ]=。 [σ] σmax，基底承載力滿足規(guī)范及設(shè)計要求。 （ 2）基礎(chǔ)穩(wěn)定性計算 ① 基礎(chǔ)抗傾覆計算 拱座基礎(chǔ)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù) K0=0 ??，大于規(guī)范規(guī)定值 K0=，滿足規(guī)范要求。 ② 基礎(chǔ)抗滑動計算 89316iP KN?? ， 35312iT KN?? ， ?? ，所以 拱座基礎(chǔ)的抗滑動穩(wěn)定系數(shù) Kc= 0 .5 8 9 3 1 635312PiTi? ????=，小于規(guī)范規(guī)定值 Kc=，上述抗滑動穩(wěn)定性系數(shù) Kc 計算未考慮基樁 及臺后被動土壓力影響 作用，若考慮基樁 及臺后被動土壓力影響 ，則拱座基礎(chǔ)的抗滑動穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足規(guī)范要求。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)上述受力分析，橋臺基礎(chǔ)的承載力及基礎(chǔ)穩(wěn)定性能夠滿足規(guī)范及設(shè)計要求。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 27 第四章 結(jié)構(gòu)動力計算 分析 結(jié)構(gòu) 自振頻率及振型 本橋采用大型通用的結(jié) 構(gòu)計算程序進(jìn)行了結(jié)構(gòu)的自振振型與頻率的分析，計算模型以設(shè)計圖紙為依據(jù)，主要采用空間梁單元建模， 本橋 共 計算了前十階 自振頻率 ， 詳見表 41。 表 41 動力分析結(jié)果 模態(tài) 一階 二階 三階 四階 五階 六階 七階 八階 九階 十階 頻率（ HZ） 本橋 提取了前三階 自振 振型立面、側(cè)面及平面圖 ，從圖 41~圖 43 可以看出，堰吉河大橋 的第一振型為拱肋面外對稱撓曲振動，表明拱肋的面外撓曲剛度小于豎向撓曲剛度。 圖 41 主拱一階自振振型立面圖 圖 42 主拱一階自振振型平面圖 圖 43 主拱一階自振振型側(cè)面圖 堰吉河大橋 的第二振型為拱肋面內(nèi)反對稱撓曲振動，見圖 44~圖 46，這是因為面內(nèi)反對稱振動時，振動引起的附加力等于零，阻力最小，固有頻率低。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 28 圖 44 主拱二階自振振型立面圖 圖 45 主拱二階自振振型平面圖 圖 46 主拱二階自振振型側(cè)面圖 堰吉河大橋 的第三振型為拱肋面外反對稱撓曲振動，見圖 47~圖 49。 圖 47 主拱三階自振振型立面圖 圖 48 主拱三階自振振型平面圖 圖 49 主拱三階自振振型側(cè)面圖 經(jīng) 過對 堰吉河大橋 的自振振型與頻率計算分析， 面內(nèi)的自振頻率較面外大，面內(nèi)自振頻率與面外自振頻率基頻之比為 ，表明結(jié)構(gòu)面外的剛度 接近 面內(nèi)的S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 29 剛度，該橋 剛度滿足要求。 地震響應(yīng)分析 采用地震加速度反應(yīng)譜理論進(jìn)行水平地震分析，根據(jù)《橋梁抗震設(shè)計規(guī)范》，取用重要性修正系數(shù)γ i＝ ，水平地震系數(shù) Kh＝ ，綜合影響系數(shù) CZ=,阻尼比ε＝ ，動力放大系數(shù)β按Ⅰ類場地土采用，計算了地震響應(yīng)。地震反應(yīng)譜函數(shù)和地震反應(yīng)時拱肋的內(nèi)力計算 結(jié)果如 圖表 所示。 圖 410 地震反應(yīng)譜函數(shù)曲線 表 42 拱肋各控制截面在地震荷載及汽車荷載作用下的內(nèi)力對比表 部位 軸力 N（ kN) N 汽 /N 地 彎矩（ ） M 汽 /M 地 地震 汽車荷載 地震 汽車荷載 拱腳截面 L/8截面 L/4截面 3L/8截面 拱頂截面 經(jīng)計算，地震荷載作用下對拱肋各控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力值均較汽車荷載的小，不控制設(shè)計。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設(shè)計研究院有限公司 30 第五章 計算 分析 結(jié)論 經(jīng)過計算分析， 該橋 的 施工階段及運營階段 主拱承載能力及 應(yīng)力均滿足 設(shè)計要求 ； 在施工過程中裸拱狀態(tài)和成橋后運營狀態(tài) 的 穩(wěn)定 性 及動力分析結(jié)果 均 滿足要求 。 但部分構(gòu)件 設(shè)計 還存在不足 ， 具體 如下 ： 吊桿安全系數(shù) 經(jīng)計算吊桿在最不利組合下的安全系數(shù) 偏 大，表明吊桿 安全 儲備 較大 ，可適當(dāng)優(yōu)化吊桿截面面積。 吊桿 橫 梁 根據(jù)計算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，吊桿橫梁 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求 ，建議對吊桿橫梁跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線配置進(jìn)行調(diào)整 并將吊桿橫梁的混凝土由 C40混凝土調(diào)整為 C50混凝土 。 肋間橫梁 根據(jù)計算結(jié)果， 23肋間橫梁 跨中正截面抗彎承載能力、近支點 h/2 處斜截面抗剪承載能力及跨中截面裂縫寬度均能滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但支點正截面抗彎承載能力不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁支點截面配筋進(jìn)行調(diào)整或者調(diào)整肋間橫梁上兩立柱的設(shè)置位置，因本橫梁受力較復(fù)雜， 建議對肋間橫梁 其它截面的配筋也進(jìn)行適當(dāng)加強(qiáng)。 根據(jù)計算結(jié)果， 22肋間橫梁 跨中及支點正截面抗彎承載能力、近支點h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但跨中截面裂縫寬度驗算不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 橋墩蓋梁 根據(jù)計算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力及近支點 h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗算不能滿足規(guī)范要求，建議對蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。