【正文】 圖 410 地震反應(yīng)譜函數(shù)曲線 表 42 拱肋各控制截面在地震荷載及汽車荷載作用下的內(nèi)力對比表 部位 軸力 N（ kN) N 汽 /N 地 彎矩（ ） M 汽 /M 地 地震 汽車荷載 地震 汽車荷載 拱腳截面 L/8截面 L/4截面 3L/8截面 拱頂截面 經(jīng)計(jì)算，地震荷載作用下對拱肋各控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力值均較汽車荷載的小，不控制設(shè)計(jì)。 橋臺驗(yàn)算 主橋拱座采用 6 根 D= 樁與基巖連接， 基樁要求嵌入微風(fēng)化千枚巖不小于 ， 橫向 通過一 19 13 (長寬高 )的拱座基礎(chǔ) 連為整體，拱座 基礎(chǔ)采用 C30 混凝土和 C40 混凝土 ，基樁采用 C30 混凝土 。 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì) 值 Md=3071kN m，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 運(yùn)營階段計(jì)算分析 按照裸拱成型無鉸拱的施工方法，對橋梁的運(yùn)營階段進(jìn)行了計(jì)算分析。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 9 表 31 施工階段劃分表 施工階段 安裝的構(gòu)件 施加荷載 邊界條件 1 吊裝合攏勁性骨 架，焊接橫、 K撐，形成鋼管裸拱 結(jié)構(gòu)自重 拱腳 固結(jié) 2 全橋?qū)ΨQ灌注外側(cè)下弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結(jié) 3 外側(cè)下弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結(jié) 4 全橋?qū)ΨQ灌注內(nèi)側(cè)下弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結(jié) 5 內(nèi)側(cè)下弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結(jié) 6 全橋?qū)ΨQ灌注外側(cè)上弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結(jié) 7 外側(cè)上弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結(jié) 8 全橋?qū)ΨQ灌注內(nèi)側(cè)上弦管 混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結(jié) 9 內(nèi)側(cè)上弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結(jié) 10 澆筑拱肋底板混凝土 拱腳 固結(jié) 11 澆筑拱肋腹板混凝土 拱腳 固結(jié) 12 澆筑拱肋頂板混凝土 拱腳 固結(jié) 13 對稱澆筑 1號、 23號拱上立柱及蓋梁 拱腳 固結(jié) 14 安裝吊桿及橫梁 拱腳 固結(jié) 15 安裝橋面空心板梁、橋面系、成橋 二期恒載 橋面約束 16 成橋后繼續(xù)運(yùn)營 5年 （ 2） 拱肋施工階段 構(gòu)件應(yīng)力 計(jì)算結(jié)果匯總 施工階段拱肋各主要控制截面的應(yīng)力 計(jì)算結(jié)果如 表 32所示。 ⑥ 吊桿安裝中，定額中的鑄鐵材料，應(yīng)按設(shè)計(jì)調(diào)整為鑄鋼材料。 ④ 建議補(bǔ)充澆筑大體積砼時(shí)消除水化熱的具體措施。 ④ 請?jiān)黾訖M梁及蓋梁兩端的擋塊鋼筋構(gòu)造圖。 （ 3） 拱肋鋼筋構(gòu)造 ① 建議將角隅加強(qiáng)鋼筋 N12 適當(dāng)增長。骨架采用φ 325 12mm 的 16 錳無縫鋼管作主骨架、組合角鋼、槽鋼及φ 168 5mm的鋼管作為腹桿、聯(lián)結(jié)系桿件。 （ 2） 瀛湖設(shè)計(jì)水位 ，是否滿足特大橋 300 年一遇洪水要求，同時(shí)與橋梁總體布置圖所示設(shè)計(jì)水位 米不一致，請核查。 且鋼束布置圖中各部分尺寸也與橫梁一般構(gòu)造中的尺寸不符，請核查。 ② 現(xiàn)蓋梁長度 ，扣除擋塊厚度 50cm，與預(yù)制板底寬相同，應(yīng)考慮預(yù)留 35cm，作為施工安裝寬度。 （ 3） 費(fèi)率表（ 04 表）中，由于舊橋在施工中仍利用，行車干擾次數(shù)取用 101~500輛車次系數(shù)太大，可根據(jù)實(shí)際情況，適當(dāng)調(diào)整。 吊桿：彈性模量 E=?1011Pa，容重 Dens= 103kg/m3，泊松比 ?=，溫度線膨脹系數(shù) 105。 圖 318 有限元整體計(jì)算模型 整個(gè)施工過程共劃分為 7個(gè)施工階段，具體如表 34所示。 表 39 各荷載工況下拱肋豎向變形 位置 荷載工況 1/8截面 （ cm） 1/4截面 （ cm） 拱頂 截面 （ cm） 收縮徐變 恒載 支座水平變位 升溫 活載 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 22 吊桿 驗(yàn)算 該吊桿采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk＝ 1860MPa的高強(qiáng)鋼絞線， 吊桿型號為 OVMPWS37。 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=據(jù)此對橋墩蓋梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 27 第四章 結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算 分析 結(jié)構(gòu) 自振頻率及振型 本橋采用大型通用的結(jié) 構(gòu)計(jì)算程序進(jìn)行了結(jié)構(gòu)的自振振型與頻率的分析，計(jì)算模型以設(shè)計(jì)圖紙為依據(jù)，主要采用空間梁單元建模， 本橋 共 計(jì)算了前十階 自振頻率 ， 詳見表 41。 。 0 .5 8 9 3 1 635312PiTi? ????=，小于規(guī)范規(guī)定值 Kc=，上述抗滑動(dòng)穩(wěn)定性系數(shù) Kc 計(jì)算未考慮基樁 及臺后被動(dòng)土壓力影響 作用，若考慮基樁 及臺后被動(dòng)土壓力影響 ，則拱座基礎(chǔ)的抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足規(guī)范要求。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，其跨中及支點(diǎn)正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁截面配筋進(jìn)行 加強(qiáng) 。 m，正截面抗彎承載力值大 于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。） 由表 38 中可以看出，在各荷載組合下，控制截面均為壓應(yīng)力。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 15 （ 1）模型建立 采用空間有限元分析程序進(jìn)行建模 ，三維 空間梁單元采用來模擬，吊桿采用空間桿單元來模擬，行車道板采用板單元。由于兩種順序矛盾，且何種階段形成 無鉸拱， 對施工階段的鋼管、管內(nèi)砼及拱圈的穩(wěn)定性都有較大的影響，因此本次驗(yàn)算分析對上述兩種過程的施工階段均進(jìn)行了建模計(jì)算，對兩種施工 方法的應(yīng)力及穩(wěn)定進(jìn)行了對比 。 ② 陜價(jià)電調(diào)發(fā) [20xx]88 號文應(yīng)按陜西物價(jià)局陜價(jià)管發(fā) [20xx]30 號文件執(zhí)行。 ⑥ 在“ T”梁有堆放場地的前提下，建議橋面板改為“ T”型梁，以減輕橋面自重。 ③ 根據(jù)近年來的工程實(shí)際，短吊桿的受力較長吊桿復(fù)雜，容易引起疲勞破損，故建議將第 3～ 第 20～ 21 吊桿改為中間設(shè)鉸的吊桿，即在橫梁頂面設(shè)鉸，下設(shè)拉桿，以適應(yīng)橋 面伸縮變形，延長吊桿使用壽命。該文件基本齊全，設(shè)計(jì)內(nèi)容和深度符合交通部《公路工程基本建設(shè)項(xiàng)目設(shè)計(jì)文件編制辦法》及圖表示例的要求，圖紙調(diào)整完善后可交付施工。 吊桿采用帶有 PE管防護(hù)的 37φ 的柔性拉桿，兩端采用 OVM 錨具PWS37 固定于箱頂面及橫梁底。 ③ 建議將 7 號鋼筋間距 20cm減小，以不超 過 10d 為 控制間距，以利抗裂。請核查是否采用失效措施。 ⑥ 橋臺樁基鋼筋構(gòu)造圖斷面Ⅰ Ⅰ中，樁基直徑 180cm有誤。 ⑧ 預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板工程量多計(jì) 3，請核查。） 各個(gè) 施工階段拱肋各主要控制截面的應(yīng)力 ，以第 1階段為例如圖 所示 。 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 構(gòu)件按極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的原則是：荷載效應(yīng)最不利組合的設(shè)計(jì)值小于或等于結(jié)構(gòu)抗力效應(yīng)的設(shè)計(jì)值。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 23 算， 在恒載作用下， 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力 達(dá) ， 若考慮活載作用， 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力 達(dá) ， 不滿足規(guī)范要求 。 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對肋間橫梁支點(diǎn)正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 26 由于 拱座 基礎(chǔ)較為龐大，且基底地質(zhì)條件較好，在橋臺驗(yàn)算中，假定不考慮基樁的受力，僅將 拱座 基礎(chǔ)作為擴(kuò)大基礎(chǔ)來進(jìn)行受力計(jì)算分析， 具體 計(jì)算結(jié)果如下： （ 1）地基承載力計(jì)算 89316jN KN??， 50602jM KN?? 但部分構(gòu)件 設(shè)計(jì) 還存在不足 ， 具體 如下 ： 吊桿安全系數(shù) 經(jīng)計(jì)算吊桿在最不利組合下的安全系數(shù) 偏 大，表明吊桿 安全 儲備 較大 ，可適當(dāng)優(yōu)化吊桿截面面積。 地震響應(yīng)分析 采用地震加速度反應(yīng)譜理論進(jìn)行水平地震分析，根據(jù)《橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，取用重要性修正系數(shù)γ i＝ ，水平地震系數(shù) Kh＝ ，綜合影響系數(shù) CZ=,阻尼比ε＝ ，動(dòng)力放大系數(shù)β按Ⅰ類場地土采用，計(jì)算了地震響應(yīng)。 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀