【正文】 ① 建議將角隅加強鋼筋 N12 適當增長。 （ 4） 建議將拱肋間橫撐拱肋一字橫撐加強，由 2 根鋼管改為 4 根鋼管；在橫撐普通鋼筋構造圖中，建議兩豎向鋼筋間增補一些架立定位短鋼筋。 （ 6） 吊桿橫梁構造 ① 兩吊桿中心間距 1360cm，整 個 橫梁尺寸應為 1460cm，圖中又給出1475cm， 前后矛盾， 請核查。 （ 7） 肋間橫梁 ① 2及 2 23肋間普通鋼筋進入拱肋內(nèi) 40cm，錨固長度不滿足規(guī)范要求，請予以調整。 ④ 請增加橫梁及蓋梁兩端的擋塊鋼筋構造圖。 ③ 橋面連續(xù)及調平層鋼筋布置圖中 4~20橫梁上未設置支座，梁板支承處S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 5 底面及橫梁相接觸面容易拉裂，建議布置柔性墊層。 （ 9） 1及 23墩柱構造 ① 建議將 立 柱移到拱肋上， 或將立柱直接支撐在拱座基礎上， 蓋梁考慮布設預應力鋼筋。 （ 10） 拱座及橋臺 ① 臺帽鋼筋構造圖Ⅰ Ⅰ斷面中， 50cm厚前墻鋼筋間距太大，建議頂、底面各增加一根鋼筋。 ④ 建議補充澆筑大體積砼時消除水化熱的具體措施。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 6 預算部分 本預算編制依據(jù)基本符合交通部有關編制辦法及陜西省交通廳的有關規(guī)定，定額選用基本合理，編制過程完整，沒有大的錯 、漏、缺。 （ 2） 費率表（ 04 表）中的工地轉移里程應按陜交建 [20xx]475 號文執(zhí)行。 ② 拱肋混凝土采用交通部 06 年征求意見稿，后面多項也均如此，是合適的，但定額中混凝土標號與設計不同，應調整。 ⑥ 吊桿安裝中，定額中的鑄鐵材料，應按設計調整為鑄鋼材料。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 7 第三章 結構 靜力 計算分析 采用空間結構分析程序對堰吉河大橋進行計算分析，按照施工過程建模。 計算 參數(shù) 取值 材料 取值 鋼管：彈性模量 E=?1011Pa，容重 Dens= 103kg/m3，泊松比 ?=，溫度線膨脹系數(shù) 105。 施工階段計算分析 裸鋼管成型無鉸拱 按設計圖中 施工步驟示意圖提供的 施工 順序 ： 裸鋼管形成無鉸拱，然后澆注鋼管砼，澆注拱肋底板、腹板、頂板 砼 成拱 ，進行建模 計算。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 9 表 31 施工階段劃分表 施工階段 安裝的構件 施加荷載 邊界條件 1 吊裝合攏勁性骨 架，焊接橫、 K撐，形成鋼管裸拱 結構自重 拱腳 固結 2 全橋對稱灌注外側下弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結 3 外側下弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結 4 全橋對稱灌注內(nèi)側下弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結 5 內(nèi)側下弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結 6 全橋對稱灌注外側上弦管混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結 7 外側上弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結 8 全橋對稱灌注內(nèi)側上弦管 混凝土（管內(nèi)混凝土未凝固） 施工荷載 拱腳 固結 9 內(nèi)側上弦管內(nèi)混凝土凝固，形成聯(lián)合截面 撤銷施工荷載 拱腳 固結 10 澆筑拱肋底板混凝土 拱腳 固結 11 澆筑拱肋腹板混凝土 拱腳 固結 12 澆筑拱肋頂板混凝土 拱腳 固結 13 對稱澆筑 1號、 23號拱上立柱及蓋梁 拱腳 固結 14 安裝吊桿及橫梁 拱腳 固結 15 安裝橋面空心板梁、橋面系、成橋 二期恒載 橋面約束 16 成橋后繼續(xù)運營 5年 （ 2） 拱肋施工階段 構件應力 計算結果匯總 施工階段拱肋各主要控制截面的應力 計算結果如 表 32所示。 圖 34 鋼管在各個施工階段的應力趨勢圖 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 12 圖 35 鋼管內(nèi)灌注砼在各個施工階段的應力趨勢圖 圖 36 外包底板 下 緣 混凝土在各個施工階段的應力趨勢圖 圖 37 外包頂板 上緣 混凝土在各個施工階段的應力趨勢圖 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 13 （ 3）施工階段 結構 穩(wěn)定性分析 結合該橋的結構特點及施工特點，根據(jù) 施工步驟示意圖中 提供 的 施工方法對裸拱狀態(tài)及成橋運營狀態(tài)的結構穩(wěn)定性進行 分析 ，結果如表 33所示。 整個模型共有梁單元 3784 個，節(jié)點2214個，如圖所示。） S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 17 各個 施工階段拱肋各主要控制截面的應力 ， 以第 1階段為例如圖 所示 。 運營階段計算分析 按照裸拱成型無鉸拱的施工方法，對橋梁的運營階段進行了計算分析。 經(jīng)驗算，拱肋各控制截面在最不利荷載組合下強度滿足要求，見表 37。 撓度驗算 分別計算了拱肋各控制點在恒載、活載等荷載工況下的豎向變形，詳見表39。 吊桿橫梁驗算 吊桿橫梁長 ，吊桿間距 ，橫梁采用 1 ( 寬高 )矩形截面， C40混凝土，跨中截面配有 4 束 5Φ 。 m，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 1及 23肋間橫梁驗算 肋間橫梁為鋼筋混凝土構件，長 12m，橫梁采用 ( 寬高 )矩形截面， C50 混凝土，跨中及支點截面下緣配有 13Φ 25 普通鋼筋，據(jù)此對肋間橫梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對肋間橫梁支點正截面抗彎承載力進行驗算，其正截面抗彎承載力為 （ 2） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進行驗算， 最大裂縫寬度 Wfk=， 滿足規(guī)范要求。 m，結構彎矩組合設計 值 Md=3071kN m，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 25 橋墩蓋梁驗算 橋墩蓋梁全長 ，柱間距 ，跨中采用 ( 寬高 )矩形截面， C30混凝土，跨中截面下緣配有 13Φ 22普通鋼筋，支點截面下緣配有 7Φ 22普通鋼筋。 m，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承 載力滿足規(guī)范要求。 橋臺驗算 主橋拱座采用 6 根 D= 樁與基巖連接， 基樁要求嵌入微風化千枚巖不小于 ， 橫向 通過一 19 13 (長寬高 )的拱座基礎 連為整體，拱座 基礎采用 C30 混凝土和 C40 混凝土 ，基樁采用 C30 混凝土 。 [σ] σmax，基底承載力滿足規(guī)范及設計要求。 （ 3） 結論及建議 根據(jù)上述受力分析，橋臺基礎的承載力及基礎穩(wěn)定性能夠滿足規(guī)范及設計要求。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報 告 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 28 圖 44 主拱二階自振振型立面圖 圖 45 主拱二階自振振型平面圖 圖 46 主拱二階自振振型側面圖 堰吉河大橋 的第三振型為拱肋面外反對稱撓曲振動，見圖 47~圖 49。 圖 410 地震反應譜函數(shù)曲線 表 42 拱肋各控制截面在地震荷載及汽車荷載作用下的內(nèi)力對比表 部位 軸力 N（ kN) N 汽 /N 地 彎矩（ ） M 汽 /M 地 地震 汽車荷載 地震 汽車荷載 拱腳截面 L/8截面 L/4截面 3L/8截面 拱頂截面 經(jīng)計算，地震荷載作用下對拱肋各控制截面產(chǎn)生的內(nèi)力值均較汽車荷載的小，不控制設計。 肋間橫梁 根據(jù)計算結果， 23肋間橫梁 跨中正截面抗彎承載能力、近支點 h/2 處斜截面抗剪承載能力及跨中截面裂縫寬度均能滿足規(guī)范及設計要求，但支點正截面抗彎承載能力不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁支點截面配筋進行調整或者調整肋間橫梁上兩立柱的設置位置，因本橫梁受力較復雜， 建議對肋間橫梁 其它截面的配筋也進行