【正文】 。 根據(jù)計(jì)算結(jié)果， 22肋間橫梁 跨中及支點(diǎn)正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn)h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 吊桿 橫 梁 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載能力滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，吊桿橫梁 跨中截面下緣最大拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求 ，建議對(duì)吊桿橫梁跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線配置進(jìn)行調(diào)整 并將吊桿橫梁的混凝土由 C40混凝土調(diào)整為 C50混凝土 。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 30 第五章 計(jì)算 分析 結(jié)論 經(jīng)過計(jì)算分析， 該橋 的 施工階段及運(yùn)營階段 主拱承載能力及 應(yīng)力均滿足 設(shè)計(jì)要求 ； 在施工過程中裸拱狀態(tài)和成橋后運(yùn)營狀態(tài) 的 穩(wěn)定 性 及動(dòng)力分析結(jié)果 均 滿足要求 。地震反應(yīng)譜函數(shù)和地震反應(yīng)時(shí)拱肋的內(nèi)力計(jì)算 結(jié)果如 圖表 所示。 圖 47 主拱三階自振振型立面圖 圖 48 主拱三階自振振型平面圖 圖 49 主拱三階自振振型側(cè)面圖 經(jīng) 過對(duì) 堰吉河大橋 的自振振型與頻率計(jì)算分析， 面內(nèi)的自振頻率較面外大，面內(nèi)自振頻率與面外自振頻率基頻之比為 ，表明結(jié)構(gòu)面外的剛度 接近 面內(nèi)的S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 29 剛度，該橋 剛度滿足要求。 圖 41 主拱一階自振振型立面圖 圖 42 主拱一階自振振型平面圖 圖 43 主拱一階自振振型側(cè)面圖 堰吉河大橋 的第二振型為拱肋面內(nèi)反對(duì)稱撓曲振動(dòng)，見圖 44~圖 46，這是因?yàn)槊鎯?nèi)反對(duì)稱振動(dòng)時(shí)，振動(dòng)引起的附加力等于零，阻力最小，固有頻率低。 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 27 第四章 結(jié)構(gòu)動(dòng)力計(jì)算 分析 結(jié)構(gòu) 自振頻率及振型 本橋采用大型通用的結(jié) 構(gòu)計(jì)算程序進(jìn)行了結(jié)構(gòu)的自振振型與頻率的分析，計(jì)算模型以設(shè)計(jì)圖紙為依據(jù)，主要采用空間梁單元建模， 本橋 共 計(jì)算了前十階 自振頻率 ， 詳見表 41。 0 .5 8 9 3 1 635312PiTi? ????=，小于規(guī)范規(guī)定值 Kc=，上述抗滑動(dòng)穩(wěn)定性系數(shù) Kc 計(jì)算未考慮基樁 及臺(tái)后被動(dòng)土壓力影響 作用，若考慮基樁 及臺(tái)后被動(dòng)土壓力影響 ，則拱座基礎(chǔ)的抗滑動(dòng)穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足規(guī)范要求。 （ 2）基礎(chǔ)穩(wěn)定性計(jì)算 ① 基礎(chǔ)抗傾覆計(jì)算 拱座基礎(chǔ)的抗傾覆穩(wěn)定系數(shù) K0=0 ??，大于規(guī)范規(guī)定值 K0=，滿足規(guī)范要求。 m， A=247m2， W=535 m3， 所以拱座基礎(chǔ)基底承載力 σmax= jjNMAW???= 89316 50602247 535? =， 基底地基容許承載力按最不利全風(fēng)化千枚巖來計(jì)算，可 得 [σ]=。 本橋 0 號(hào)橋臺(tái) 拱座 基礎(chǔ)基底置于強(qiáng)風(fēng)化千枚巖上，強(qiáng)風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值 [σ0]=600KPa， 1 號(hào)橋臺(tái) 拱座 基礎(chǔ)基底置于全風(fēng)化千枚巖上，全風(fēng)化千枚巖容許承載力推薦值 [σ0]=300KPa。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，跨中正截面抗彎承載 能力及近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但在持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)蓋梁截面配筋進(jìn)行調(diào)整。 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)橋墩蓋梁近蓋梁支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗(yàn)算，其近蓋梁支點(diǎn) h/2 處斜 截面抗剪 承載 力為 ， 最大 剪力 組合設(shè)計(jì)值 Vd= kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計(jì)值， 斜 截面抗剪承載 力 滿 足規(guī)范要求。 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=據(jù)此對(duì)橋墩蓋梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，其跨中及支點(diǎn)正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但跨中截面裂縫寬度驗(yàn)算不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁截面配筋進(jìn)行 加強(qiáng) 。 ③ 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗(yàn)算，其近支點(diǎn) h/2 處斜 截面抗剪 承載 力為 ， 最大 剪力 組合設(shè)計(jì)值Vd= kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計(jì)值， 斜 截面抗剪 承載 力 滿足規(guī)范要求。 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md=2024kN m，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 （ 1） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 ① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計(jì)算結(jié)果，其跨中正截面抗彎承載能力、近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪承載能力及跨中截面裂縫寬度均能滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但支點(diǎn)正截面抗彎承載能力S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 24 不能滿足規(guī)范要求，建議對(duì)肋間橫梁支點(diǎn)截面配筋進(jìn)行 加強(qiáng) 或者調(diào)整肋間橫梁上兩立柱的設(shè)置位置，因本橫梁受力較復(fù)雜，建議對(duì)肋間橫梁 其 它 截面的配筋也進(jìn)行適當(dāng)加強(qiáng)。 ③ 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪進(jìn)行驗(yàn)算，其近支點(diǎn) h/2 處斜 截面抗剪 承載 力為 ， 最大 剪力 組合設(shè)計(jì)值Vd=1582 kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計(jì)值， 斜 截面抗剪 承載 力 滿 足規(guī)范要求。 m，結(jié)構(gòu)彎矩組合設(shè)計(jì)值Md= m，正截面抗彎承載力值大 于彎矩組合設(shè)計(jì)值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。 （ 1） 持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算 ① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)肋間橫梁跨中正截面抗彎承載力進(jìn)行驗(yàn)算，其正截面抗彎承載力為 （ 3） 結(jié)論及建議 根據(jù)計(jì)算結(jié)果， 吊桿橫梁 跨中正截面抗彎承載能力 及 近支點(diǎn) h/2 處斜截面抗剪承載能力 滿足規(guī)范及設(shè)計(jì)要求，但持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應(yīng)力不滿足規(guī)范要求 ，建議對(duì)吊桿橫梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線配置進(jìn)行調(diào)整 并將吊桿橫梁的混凝土 由 C40調(diào) 整為 C50。 ② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對(duì)吊桿橫梁 近支點(diǎn) h/2處斜截面抗剪進(jìn)行 驗(yàn)算， 其近支點(diǎn) h/2處斜 截面抗剪 承載 力為 3825kN， 最大 剪力 組合設(shè)計(jì)值Vd= kN， 斜 截面抗剪 承載 力 值大于 剪力 組合設(shè)計(jì)值， 斜 截面抗剪 承載 力 滿足規(guī)范要求。 m，彎矩組合設(shè)計(jì)值為 kN據(jù)此對(duì)吊桿橫梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計(jì)算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計(jì)算。 表 310 吊桿內(nèi)力匯總表 吊桿編號(hào) 恒載 N（ kN） 汽車荷載 N（ kN） 最不力組合 N（ kN） N/A (MPa) 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk (MPa) 安全系數(shù) 1號(hào) 1860 2號(hào) 1860 3號(hào) 1860 4號(hào) 1860 5號(hào) 1860 6號(hào) 1860 7號(hào) 1860 8號(hào) 1860 9號(hào) 1860 10號(hào) 1860 經(jīng)計(jì)算吊桿在最不利組合下的安全系數(shù) 達(dá)到 ，表明吊桿 安全 儲(chǔ)備 較大 ，應(yīng)對(duì)吊桿截面面積適當(dāng) 優(yōu)化。 表 39 各荷載工況下拱肋豎向變形 位置 荷載工況 1/8截面 （ cm） 1/4截面 （ cm） 拱頂 截面 （ cm） 收縮徐變 恒載 支座水平變位 升溫 活載 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路勘察設(shè)計(jì)研究院有限公司 22 吊桿 驗(yàn)算 該吊桿采用標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 fpk＝ 1860MPa的高強(qiáng)鋼絞線， 吊桿型號(hào)為 OVMPWS37。） 由表 38 中可以看出，在各荷載組合下，控制截面均為壓應(yīng)力。 正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算 對(duì)該橋拱肋在拱腳、拱頂?shù)?9個(gè)控制截面按照作用短期荷載效應(yīng)組合，各截面應(yīng)力見以下圖表所示。即： γ 0S ≤ R(fd , ad)。 荷載組合 成橋運(yùn)營階段共計(jì)算了下述幾種荷載組合： 組合 1：支座水平位移 +恒載 +收縮徐變； 組合 2：支座水平位移 +恒載 +收縮徐變 +汽車荷載 +人群荷載； 組合 3：支座水平位移 +恒載 +收縮徐變 +汽車荷載 +人群荷載 +整體升溫； 組合 4：支座水平位移 +恒載 +收縮徐變 +汽車荷載 +人群荷載 +整體降溫。 表 36 主拱施工階段穩(wěn)定系數(shù)表 施工階段 穩(wěn)定系數(shù) K （一階模態(tài)） 施工 階段 穩(wěn)定系數(shù) K （一階模態(tài)） 裸鋼管成型兩鉸拱 裸鋼管成型兩鉸拱 1 5 2 6 3 7 4 S207 線安康堰吉河大橋改建工程咨詢報(bào) 告 中交第一公路