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【正文】 1? ＝ ～ 。 2? —— 工件的夾壓表面與夾緊元件間的摩擦系數(shù)， 2? ＝ ～ 。 因此 ( 2 . 0 ~ 3 . 3 )0 . 3 0 ~ 0 . 5 0r rFWF?? (25) 可見在依靠摩擦力克服切削力的情況下， 所需要的夾緊力是很大的。 在夾緊力工件時各種不同接觸面之間的摩擦系數(shù) ? 可見表。 表 32 各種不同接觸表面之間的摩擦系數(shù) ? 接觸表面的形式 摩擦系數(shù) ? 接觸表面均為加工過的光滑表面 ～ 工件表面為毛坯，夾具的支承面為球面 ~ 畢業(yè)設計論文 第 20 頁 共 24 頁 夾具定位或夾緊元件的淬硬表面在沿主切削力方向有齒紋 夾具定位或夾緊元件的淬硬表面在垂直 于主切削力的方向有齒紋 夾具定位或夾緊元件的淬硬表面有相互垂直齒紋 ~ 夾具定位或夾緊元件的淬硬表面有網(wǎng)狀齒紋 ~ 為了減小夾緊力，可以在正對切削力 F 的作用方向，設置一支承元件（圖 26 中之 T）。這種支承不用作定位，而是用來防止工件在加工中移動。 圖 26 承受切削力支承 如圖 25 所示，當圓柱銑刀切入全深時，作用于工件上的切削分力 yF 、 zF 的合力 rF 有使工件平移抬起的趨勢。為此可用圖 26 所示之壓塊，使夾緊力 一 力兩用。 在鉆床上對工件鉆孔時，為了減小夾緊力，應力求使主要定位基準面處于水平位置，使夾緊力、重力和切削力同向，都垂直作用在主要定位基準面上。見圖 27(a)所示。 反之，當夾緊力與切削力及工件重力方向相反時，所需的夾緊力很大， W=F+G。例如在殼體凸緣上鉆孔時，由于殼體較高，工件只能倒裝。這種安裝方式在圖 27(b)中的 F 和 G均有使夾緊機構脫開的趨勢，因此需要施加較大的夾緊力 W。 圖 27 鉆削時 W、 F、 G 間的關系 2) 夾緊力的作用點 夾緊力的作用點是指夾緊元件與工件相接觸的一小塊面積。選擇作用點的問題是在夾緊力方向已定的情況下才提出來的。選擇夾緊力作用點位置和數(shù)目時，應考慮工件定位可靠，防止夾緊變形，確保工序的加工精度。 a 夾緊力的作用點應能保持工件定位穩(wěn)定，而不致引起工件發(fā)生位移和偏轉。 畢業(yè)設計論文 第 21 頁 共 24 頁 當夾緊力雖然朝向主要定位基面，但作用點卻在支承范圍以外時，夾緊力與支反力構成力矩，夾緊時工件將發(fā)生偏轉，使定位基面與支承元件脫離，以至破壞原有定位。應使夾 緊力作用在穩(wěn)定區(qū)域內。 b 夾緊力的作用點，應使被夾緊工件的夾緊變形盡可能小。 對于箱體、殼體、桿叉類工件，要特別注意選擇力的作用點問題。 在使用夾具時，為盡量減少工件的夾緊變形，可采用增大工件受力面積的措施。采用具有較大弧面的夾爪來防止薄壁套筒變形；可在壓板下增加墊圈，使夾緊力均勻地作用在薄壁 夾緊力的大小必須適當。當夾緊力過小，工件可能在加工過程中移動而破壞定位，不僅影響質量，還能造成事故；夾緊力過大，不但會使工件和夾具產生變形，對加工質量不利，而且造成人力、物力的浪費。 計算夾緊力，通常將夾具和工件看 成一個剛性系統(tǒng)以簡化計算。然后根據(jù)工件受切削力、夾緊力（大工件還應考慮重力，高速運動的工件還應考慮慣性力等）后處于靜力平衡條件，計算出理論夾緊力 0W ，再乘以安全系數(shù) K ，作為實際所需的夾緊力 0W ，即 0W KW? (26) 式中 0W —— 實際所需要的夾緊力 (N)； W —— 按力平衡條件計算之夾緊力 (N)； K —— 安全系數(shù)，根據(jù)生產經驗，一般取 K ＝ ～ 3。 用于粗加工時，取 K ＝ ～ 3；用于精加工時，取 K ＝ ～ 2。 夾緊工件所需夾緊力的大小，除與切削力的大小有關外，還與切削力對定位支撐的作用方向有關。 夾緊機構的選擇 從前面提到的夾緊裝置組成中可以看出，不論采用何種力源（手動或機動）形式，一切外加的作用力要轉化為夾緊力均需通過夾緊機構。因此，夾緊機構是夾緊裝置中的一個很重要的組成部分。 夾緊機構可分為斜楔夾緊機構、螺旋夾緊機構、偏心夾緊機構、定心對中夾緊機構等。斜楔夾緊機構中最基本的形式之一，螺旋夾緊機構 、偏心夾緊機構及定心對中夾緊機構等都是斜楔夾緊機構的變型。 斜楔夾緊機構主要是利用其斜楔面移動時所產生的壓力來夾緊工件的，亦即一般所謂 畢業(yè)設計論文 第 22 頁 共 24 頁 的楔緊作用。斜楔的斜度一般為 1:10，其斜度的大小主要是根據(jù)滿足斜楔的自鎖條件來確定。 一般對夾具的夾緊機構，都要求具有自鎖性能。所謂自鎖，也就是當外加的作用力 Q一旦消失或撤除后，夾緊機構在純摩擦力的作用下，仍應保持其處于夾緊狀態(tài)而不松開。 螺旋夾緊機構中所用的螺旋，實際上相當于把斜楔繞在圓柱體上因它的夾緊作用原理與斜楔時一樣的。不過這里是通過轉動螺旋，使繞在圓柱體上的斜楔高度發(fā)生變化來夾緊工件的。 第四章 鉆φ 4 階梯 斜孔工序刀 具設計 1. 刀具類型確定 此道工序保證的尺寸精度要求較高φ 4 內孔端面必須垂直，因此選 直柄麻花鉆 2. 刀具設計參數(shù)確定 序號 項目 數(shù)據(jù)來源或公式計算 采用值 1 刀具類型 表 2 27 直柄麻花鉆 2 刀具材料 W18Cr4V 3 幾何角度 表 2 2 29 Λ s=4度 γ o=15度 α o=8度 α o’ =6度κr=90度κ r’ =56度 γε=1mm 4 斷削參數(shù)前面型式 表 21 212（ f=） 帶倒棱曲面圓弧卷削槽前面 Ln= o1=5度 br1= qn=2 5 過渡刃 表 213（ ap=） 過渡刃和修光刃 bε= 7 外型結構尺寸 表 35（刀具設計手冊） 第五章 鉆 φ 4 階梯斜 孔工序量具設計 設計 Ф 4 階梯斜 孔的塞規(guī) ，首先確定被測孔的極限偏差，查公差書第三章極限與配合標準得 Ф 4的上偏差 ES=+,下偏差 EI=0mm。公差等級為 IT7。 1. 量具類型確定 Ф 4 的量具查得用圓柱柄圓柱塞規(guī)。 2. 極限量具尺寸公差確定 畢業(yè)設計論文 第 23 頁 共 24 頁 （ 1）確定工作量規(guī)的制造公差和位置要素值，由公差書表 61 得 IT7 尺寸φ 4 的量規(guī)公差為 T=,位置要素 Z=.。 （ 2）計算工作量規(guī)的極限偏差： φ 4 孔用塞規(guī)： 通規(guī)：上偏差 =EI+Z+T/2=（ 0++） =+ 下偏差 =EI+ZT/2=（ 0+） = 磨損極限 = EI=0mm 止規(guī)：上偏差 =ES=+ 下偏差 =EST=（ +） =+ 設計 體會 畢業(yè)設計是 大學四年來理論基礎知道和專業(yè)基礎知識學習 過程 中 最后階 段采用的一種總結性的實踐教學環(huán)節(jié) ，是對專業(yè)基礎知識的一次考驗與綜合運用。 通過畢業(yè)設計能使學生綜合 運 用 大學幾年來 所學的理論 和專業(yè) 知識和 在生產實習過程中學到的實踐經驗 ， 以 全面、系統(tǒng)、 地培養(yǎng)學生獨立思考能力、創(chuàng)新能力、解決實際問題等能力。 畢業(yè)設計三個月里，在導師的指導和同學的幫助下已順利完成。在這幾個月里從對所設計產品市場需求情況的調查、目前研究現(xiàn)狀的了解、相關資料的查閱、結構初步設計方案的提出、及最后總方案的確定，在這每一個環(huán)節(jié)中我都嚴格要求自己：一個從事機械專業(yè)的人員，既要熟悉設計，更要熟悉工藝和控制，也要 有能預測市場的能力。在這個過程中，不但培養(yǎng)了我獨立思考、分析問題的能力也培養(yǎng)了我的創(chuàng)新能力、解決實際問題的能力及理論與實踐相結合的能力。 在這短短三個月的畢業(yè)設計里，也深感自己還存在很多不足，如理論知識的不扎實、實踐經驗的欠缺、理論與實踐的優(yōu)化結合等等。我將在以后的學習和工作中繼續(xù)對專業(yè)理論知識的深入學習和對實踐經驗的認真總結，做到理論與實踐有機結合，爭做一名“有志”、“有德”、“博學”適合當代社會發(fā)展所需要的優(yōu)秀社會青年。 參考文獻 第 24 頁 共 24 頁 參考文獻 [1] 機械零件設計手冊編寫組 .機械零件設計手冊 (下冊 )[M].第三版 .北京 :冶金工業(yè)出版社 ,1994 [2] 吳宗澤 ,羅圣國 .機械設計課程設計手冊 (第二版 )[M].北京 :高等教育出版社 ,1999 [3] 劉鴻文 .材料力學 (第四版 )[M].北京 :高等教育出版社 ,2021 [4] 邱宣懷 .機械設計 (第四版 )[M].北京 : 高等教育出版社 ,1997 [5] 哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研室 .理論力學 (第六版 )[M].北京 :高等教育出版社 ,2021 [6] 沈學勤 .公差配合與技術測量 [M].北京 : 高等教育出版社 ,1998 [7] 劉朝儒 ,彭福蔭 .機械制圖 (第四版 )[M].北京 :高等教育出版社， 2021 [8] 胡宗武 .非標準機械設備設計手冊 [M].北京：機械工業(yè)出版社， 2021