【導(dǎo)讀】師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加。而使用過(guò)的材料。均已在文中作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文。不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫(xiě)的成果作品。究做出重要貢獻(xiàn)的個(gè)人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。同意學(xué)校保留并向國(guó)家有關(guān)部門(mén)或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)大學(xué)可以將本學(xué)位。印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。程序清單等），文科類論文正文字?jǐn)?shù)不少于萬(wàn)字。有圖紙應(yīng)符合國(guó)家技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范。在耦合結(jié)構(gòu)的早期發(fā)展中，最在圓錐離合器。司生產(chǎn)的鋼制車輪的汽車。錐形離合器節(jié)目在這個(gè)時(shí)間延長(zhǎng)到中期1920很容易圓錐離合器生產(chǎn)領(lǐng)域容易解決摩擦。山與純金屬擦副，浸在油中以達(dá)到滿意的性

　　

【正文】 寸決定，彈簧工作高度為 ，由 [11] ，選取標(biāo)準(zhǔn)值，即彈簧工作高度為 26mm，由 [8]，12Bd?? ?? ?? 根據(jù)上述分析，選取 A=26mm， 1? = 2? =? =， B=。 圖 43 減振器尺 寸簡(jiǎn)圖 根據(jù)上述結(jié)構(gòu)可以確定阻尼摩擦片的內(nèi)徑為 41mm，外徑為 71mm，厚度 2mm,則有效半畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 32 徑為 30mm，共有兩個(gè)阻尼摩擦片，四個(gè)有效面。阻尼摩擦轉(zhuǎn)矩 ?T =? 145=23 N? m，阻尼摩擦片 [9] 的材料為 F1005G，摩擦因數(shù)為 。參照公式（ 31）可得阻尼摩擦片受到的彈簧壓力為： F=23000/（ 30? ? 4） = 第 5 章 離合器蓋總成 離合器蓋總成如圖（ 51）所示，包括壓緊彈簧、離合器蓋、壓盤(pán)，傳動(dòng)片等。 圖 51 離合器蓋總成 1膜片彈簧 2壓盤(pán) 3離合器蓋 4傳動(dòng)片 離合器蓋 ： 1）應(yīng)具有足夠的剛度，否則將影響離合器的工作特性，增大操縱時(shí)的分離行程，減畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 33 小壓盤(pán)行程，嚴(yán)重時(shí)使摩擦面不能徹底分離。為此可采取如下措施：適當(dāng)增大蓋的板厚，一般為 ～ ；在蓋上沖制加強(qiáng)肋或在蓋內(nèi)圓周處翻邊；尺寸大的離合器蓋可改用鑄鐵鑄造 [13] 。 2）應(yīng)與飛輪保持良好的對(duì)中，以免影響總成的平衡和正常的工作。對(duì)中方式采用定位銷或定位螺栓，也可采用止口對(duì)中。 3）蓋的膜片彈簧支承處應(yīng)具有高的尺寸精度。 4）為了便于通風(fēng)，以防 止摩擦表面溫度過(guò)高，你可以做出偉大的通風(fēng)，打開(kāi)離合器蓋穿孔的旗號(hào)，或加集和其他球迷。 乘用車和載質(zhì)量較上的商用車的離合器蓋一般用 0 10鋼等低碳鋼板 [13] ，載質(zhì)量較大的商用車則常用鑄鐵件或鋁合金鑄件。 根據(jù)上述設(shè)計(jì)要求，本次設(shè)計(jì)選用離合器蓋的板厚為 ， 10 鋼沖制而成。 壓盤(pán) 1）壓盤(pán)應(yīng)該有足夠的質(zhì)量。在離合器的接合時(shí)，由于滑動(dòng)的存在，甚至應(yīng)任何干預(yù)過(guò)程中大量的熱，和每個(gè)全時(shí)間和短的訪問(wèn)，以產(chǎn)生（大約 3秒），因此，不 通過(guò)時(shí)間所有的熱量散發(fā)到周圍空氣中，是不可避免的摩擦引領(lǐng)溫度。在使用更頻繁和更困難的工作條件離合器，這種增加是更為嚴(yán)重。它會(huì)導(dǎo)致不僅降低了摩擦系數(shù)，磨損加劇，嚴(yán)重的甚至?xí)?dǎo)致摩擦片和焚燒的壓力板。 2）壓板應(yīng)剛性較大。壓板應(yīng)具有足夠的結(jié)構(gòu)剛性和維持壓制均勻的好方法，無(wú)翹曲明顯變形確保由于離合器和摩擦板在約 15? 25 毫米熱板基準(zhǔn)厚度的情況下，完全分離的效果。 3）與飛輪保持良好的對(duì)中，并進(jìn)行靜平衡，由參考文獻(xiàn) [3] 可知 壓盤(pán)單件的平衡精度應(yīng)不低于 15～ 20g cm。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 34 圖 52 壓盤(pán)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖 根據(jù)上述要求，初選壓盤(pán)厚度為 15mm，材料為灰鑄鐵（比熱容 c=(kg Co ， 密度 灰? =， 硬度為 HB170～ 227) 由參考文獻(xiàn) [3] 可知 壓盤(pán)的溫度上升不應(yīng)超過(guò) 8～ 10 Co ，若溫升過(guò)高，可適當(dāng)增加壓盤(pán)的厚度。 先計(jì)算壓盤(pán)的質(zhì)量，校核計(jì)算的公式如下 [3] ： rWt mc? （ 5— 1） 式中， ? —— 溫升， Co ； W—— 滑磨功， N*m； ? —— 分配到壓盤(pán)上的滑磨功所占的百 分 比： 單片 離 合器 壓盤(pán) ， ? = ； c 為 壓盤(pán) 的比 熱 容， 對(duì)鑄 鐵壓 盤(pán) ，c=(kg*Co )。 壓m —— 壓盤(pán)質(zhì)量， kg。 初選溫升為 7Co 則代入相關(guān)數(shù)值到公式（ 51）可得： 壓m = 根據(jù)摩擦面片初選壓盤(pán)的外、內(nèi)徑，一般比壓盤(pán)的內(nèi)徑比摩擦片內(nèi)徑小 1～ 2mm，外徑比摩擦片外徑大 1～ 2mm。則可初選 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 35 壓D =227mm， 壓d =148mm 計(jì)算壓盤(pán)體積： 壓V = m / 灰? （ 52） 灰鑄鐵密度 : 灰? =? 610? kg/ 3mm 代入公式（ 52）可得： 壓V =(* 610? kg/ 3mm )=331034 3mm 壓盤(pán)高度可以下公式算出 [11] 壓V =4? 22()y ydD ? yh （ 53） 式中 yD = 壓D ， yd = 壓d ， yh = 壓h = 最終確定壓盤(pán)高度 : 壓h 為 15 mm。 效果功率轉(zhuǎn)印片是足以確?，F(xiàn)有的軸向彈性，使得印刷版易于分離和足夠的拉伸和壓縮彎曲強(qiáng)度和斷裂韌性。在電力傳輸片，其在正常情況下（即，電動(dòng)機(jī)的正輸出扭矩）動(dòng)力傳遞片具有功率器件然而應(yīng)注意觀察，當(dāng)驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)是一個(gè)電力傳輸片材在壓力下這段時(shí)間要小心，穩(wěn)定性柱時(shí)，他的壓力下。動(dòng)力傳動(dòng)板和壓力板，離合器的連接的安裝高度，并且可以設(shè)計(jì)成使得：當(dāng)所述離合器是從電 源到葉極壓位置完全斷開(kāi)，此時(shí)通過(guò)吸入遞送，轉(zhuǎn)印紙應(yīng)基于，或接近的非彎曲狀態(tài)（平坦的狀態(tài)彎曲應(yīng)力為空）。 駕駛員當(dāng)離合器被接合以驅(qū)動(dòng)通過(guò)離合器蓋到板的作用旋轉(zhuǎn)分離，而且靈活地影響和操縱的優(yōu)點(diǎn)，壓板的軸向分離力減小。因?yàn)槊恳粔K均勻沿著該驅(qū)動(dòng)器的周邊分布，它們不是在輥在中性和離合器的變形的平衡。通過(guò)參考傳動(dòng)板可以看出使用 34 組，每組2? 3 中，每一個(gè)都具有通常的鋼的 65Mn 的厚度為 至 毫米。 按區(qū)域綜合考慮到相關(guān)的條件，選擇該驅(qū)動(dòng)件 3組，每組 3， 80mm 的長(zhǎng)度，寬度為20毫米，厚度每層為 1mm。葉轉(zhuǎn)讓后 65Mn 鋼制成。兩個(gè)鉚釘孔中心距為 60mm，并且根據(jù)大小盤(pán)，選擇從磁盤(pán)刀片的新聞中心安裝是 毫米。選擇驅(qū)動(dòng)芯片安裝鉚釘型號(hào) GB/達(dá)到 mm T10919866 17， 15 號(hào)鋼材料通過(guò)參考文獻(xiàn) [9]理查德鉚釘孔的直徑。 傳動(dòng)片校核如下： 傳動(dòng)片的受力分析如圖 3－ 7所示。則平均每顆鉚釘切向力為 Fmax，即 [10] maxmax eTF nR? = （ 54） 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 36 圖 53 傳動(dòng)片的受力分析簡(jiǎn)圖 受力分析可知上圖中：α =arcsin（ l /2R） =176。 則 Fx=Fmaxcosα = 176。 =。 根據(jù)鉚釘所受的 maxF ，分別校核鉚釘?shù)目辜魪?qiáng)度τ和傳動(dòng)片的抗壓強(qiáng)度 ? δ為被鉚件中較薄板的厚度， m 為每個(gè)鉚釘?shù)目辜裘鏀?shù)量，根據(jù)相關(guān)已知參數(shù)，可得：δ =， m=2；并 由參考文獻(xiàn) [14]可得 d0=， [? ]=115MPa， [? ]=430MPa。則將各項(xiàng)數(shù)值代入公式（ 54）、（ 55）、（ 56）得： τ =204Fxdm?=24 2????=[τ ] =115MPa； （ 55） ? =0Fxd? ? ? =[? ]=430MPa。 （ 56） 符合上述條件，認(rèn)為所選鉚釘可用。 膜片彈簧設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)，例如一個(gè)膜片彈簧（圖 54），如下圖所示，設(shè)置彈簧鋼 [15]。該圖顯示，該結(jié)構(gòu)中的兩個(gè)問(wèn)題的膜的形狀，螺旋彈簧，以便切割完整（圖 54 B）的劃分為一個(gè)無(wú)底的杯和由螺旋彈簧的外底形成普通機(jī)械， 所以稱它是彈簧墊圈的一部分因?yàn)閺椥阅ふ沁@一部分。鋼板彈簧彈性卸載軸向印版彈簧被壓縮，然后原型?？梢哉f(shuō)膜片彈簧是圓錐形彈簧結(jié)構(gòu)的一種特殊形式，除了在膜和圓形擋板徑向槽部，其作用是：當(dāng)分離時(shí)，作為翼片分離指因此已知解鎖。脫模劑徑向拉長(zhǎng)方圓形孔隔膜，切斷，由此應(yīng)力集中部可以減少釋放劑將被用來(lái)在另一側(cè)，安裝一個(gè)固定針孔。 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 37 圖 54 膜片彈簧簡(jiǎn)圖 膜片彈簧的彈性特性是由其碟簧部分所決定，是非線性的，與自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)錐高 H 及彈簧的鋼板厚 h有關(guān)。不同的 H/h 值有不同的彈性特性如 (圖 55)所示。當(dāng) (H/h) 2 時(shí)， F 為增函數(shù)，這種彈簧的剛度大適于承受大載荷并用作緩沖裝置中的行程限制。當(dāng) (H/h)= 2 ，特性曲線上有一拐點(diǎn)，若 (H/h)=≈ 2 ，則特性曲線中段平直，即變形增加但載荷 P 幾乎不變，故這種彈簧稱零剛度彈簧。當(dāng) 2 （ H/h） 2 2 ，則特性曲線中有一段負(fù)剛度區(qū)域，即變形增加而載荷反而減小。這種特性很適于作為離合器的壓緊彈簧。因?yàn)榭衫闷湄?fù)剛度區(qū)使分離離合器時(shí)載荷下降，達(dá)到操縱省力的目的。當(dāng)然，負(fù)剛度也不宜過(guò)大，以免彈簧工作位置略微變動(dòng)就引起彈簧壓緊力過(guò)大的變化。為兼顧操縱輕便及壓緊力變化不大，參照文獻(xiàn) [3] 可知 汽車離合器膜片彈簧通常取(H/h)2 2 。當(dāng) (H/h)= 2 則特性曲線的極小點(diǎn)落在橫坐 標(biāo)軸上；當(dāng) (H/h)2 2 ，則特性曲線具有更大的負(fù)剛度區(qū)且具有載荷為負(fù)值的區(qū)域。 通過(guò)支承環(huán)和壓盤(pán)加在膜片彈簧上的載荷 1F （ N）集中在支承點(diǎn)處，加載點(diǎn)間的相對(duì)軸向變形為 1? （ mm）（圖 56b） ,則膜片彈簧的彈性特性（圖 55）如下式表示 [3] 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 38 圖 55 不同時(shí)的無(wú)彈性特性曲線 圖 56 膜片彈簧在不同工作狀態(tài)時(shí)的變 形 （ a） 自由狀態(tài) (b)壓緊狀態(tài) (c)分離狀態(tài) ? ? ? ? ? ?? ? ?????? ????????? ??????????? ?????????? ??? 21111112112111 2/ln16 hrR rRHrR rRHrR rREhfF λλμλπλ （ 5— 7） 式中， E 為材料的彈性模量（ MPa） ,對(duì)于鋼： E=? 510 MPa； ? 為材料的泊松比，對(duì)于鋼： ? =； H 為膜片彈簧自由狀態(tài)下碟簧部分的內(nèi)截高度（ mm）； h 為膜片彈簧鋼板厚度（ mm）； R、 r 分別為自由狀態(tài)下碟簧部分大、小端 半徑（ mm）；1 R、1r分別為壓盤(pán)加載點(diǎn)和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑（ mm）。 當(dāng)離合器分離時(shí)，膜片彈簧的加載點(diǎn)將發(fā)生變化（圖 56c）。設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為 2F （ N），相應(yīng)作用點(diǎn)變形為 2? （ mm） ,另外，在分離與壓緊狀態(tài)下，只要膜片彈簧變形到相同的位置，其子午斷面從自由狀態(tài)也轉(zhuǎn)過(guò)相同的轉(zhuǎn)角，則有如下關(guān)系 [3] 畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 39 11112 ?? rR rr f??? （ 5— 8） 11 112 Frr rRF f??? （ 5— 9） 式中， fr 為分離軸承與分離指的接觸半徑（ mm）。 1） H/h 比值的選擇，比值 H/h 對(duì)膜片彈簧的彈性特性影響極大。設(shè)計(jì)膜片彈簧時(shí)，要利用其非線性的彈性變形規(guī)律，因此要正確選擇其特性曲線的形狀，以獲得最 佳的使用性能。為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，一般汽車離合器膜片彈簧的 H/h 值在如下范圍 [3]： H/h=～ 。 本次設(shè)計(jì)板厚取 h=,H=4mm，則 H/h =，在范圍內(nèi)，符合要求。 2） R 具有 R / r 的判斷：的 R / r 的比值對(duì)彈簧的負(fù)荷和應(yīng)力特性產(chǎn)生影響。對(duì)于汽車離合器膜片彈簧，該設(shè)計(jì)不需要存儲(chǔ)大量的彈性能，但必要的結(jié)構(gòu)安排和分離力通過(guò)參考確定的 [3]表示的 至 的一般的 R / r 值。對(duì)摩擦板更均勻的分布的壓力，推動(dòng)膜片彈簧 R 值應(yīng)大于或等于該平均半徑取 RC 摩擦片 ，拉式膜片彈簧 r 值應(yīng)取為大于或等于 Rc 中。出于同樣的摩擦板的尺寸，拉比推 R 值大。這種設(shè)計(jì)的選擇是推動(dòng)膜片彈簧，該公式顯示 35 RC= 毫米。 這里選取 R=100mm， r=75，則 R/r=，在范圍內(nèi)，符合要求。 3） a 的選擇