【導讀】國常用的布置方法歸納，解決了梁場規(guī)劃所應采用的方法及需要注意的問題。場選址應遵守的原則做了具體介紹。對于梁場平面布置也做了詳細介紹包括：單條箱梁。其中鋼筋布置，預應力混凝土施工工藝，梁場主要構件設計也做了介紹。通過對中國現(xiàn)代客運專線梁場的研究，發(fā)現(xiàn)梁場的布置應該更科學管理統(tǒng)一規(guī)劃，并且是一個需要長期研究的課題，在將來客運專線架設必將起到十分重要的意義。

　　

【正文】 ,梁體使用的鋼配件主要指錨具、錨墊板、支座墊板、防落梁擋塊預埋鋼板及其他預埋件。鋼配件的制作 ,應嚴格按圖紙設計中的材料、尺寸、工藝進行加工。鋼配件進場后 ,按相應的標準進行檢驗 ,檢查合格后 ,方能使用。鋼配件在存放搬運過程中 ,嚴禁摔、砸、翻倒、磕碰 ,以免 變形、損壞從而影響質量。鋼配件應安裝牢固 ,位置準確 ,安裝完畢后 ,按相應的標準進行檢查。 混凝土澆筑： 采用混凝土輸送泵配合液壓式布料機連續(xù)灌注 ,一次成型 ,灌注時間為 6 h,振搗以插入式振搗棒為主 ,附著式振搗器為輔。 澆筑順序為 :從兩端向中間、水平分層、斜向分段、兩側腹板對稱、連續(xù)澆筑。每層混凝土的澆筑高度不超過 30 cm,混凝土從梁腹板兩側對稱下料 ,新舊混凝土間隔時間一般不大于混凝土的初凝時間 ,同一斷面混凝土灌注順序為先腹板根部后底板 ,再腹板上部 ,最后頂板 ,由一端向另一端進行。梁體 混凝土灌注順序如圖 9 所示。 混凝土養(yǎng)護 梁場設置 2 臺 2 t/h 的鍋爐供 3 條生產線進行蒸汽養(yǎng)護 ,設計恒溫溫度 +45 ℃ ,恒溫時間 24～ 28 h。 22 梁體混凝土澆筑完畢并靜停 4 h 后 ,開始蒸汽養(yǎng)護。蒸汽養(yǎng)護分靜停、升溫、恒溫、降溫 4 個階段。升、降溫速度不得大于 10 ℃ /h。當混凝土達到張拉強度和彈模要求后開始降溫。拆除保溫設施時 ,保證混凝土溫度與環(huán)境溫度之差不超過 15 ℃。整個蒸汽養(yǎng)護過程采用 3 臺多點全自動報警測溫儀分別對梁體芯部、表層、環(huán)境溫度進行監(jiān)控。 蒸汽養(yǎng)護完成拆 模后 ,為防止混凝土表面開裂 ,對箱梁頂面灑水并覆蓋養(yǎng)護 ,側面涂刷養(yǎng)護劑保水養(yǎng)護。 預應力 砼 施工工藝 雙線整孔箱梁張拉分 3 個階段進行 ,即在制梁臺位上進行預張拉和初張拉 ,在存梁臺位上進行終張拉。 預應力張拉采用兩端整體張拉 ,雙向控制法 ,以張拉力為主、伸長量作為校核。張拉時 ,應按“對稱、均衡 ”原則進行 ,相同編號的鋼束應左右對稱進行。 張拉： 張拉前的準備工作 :檢查梁體混凝土強度及混凝土彈性模量是否達到設計要求 ,計算鋼束理論伸長值 ,清除箱梁端部錨墊板上及喇叭管內的水泥漿 ,調整箱 梁兩端鋼絞線束的外露長度大致相等。 在第一跨箱梁張拉時要對錨頭、孔道等引起的摩阻損失進行實際測定 ,根據(jù)實測結果計算張拉控制力 ,并與設計單位協(xié)商進行修正。 預應力鋼筋的下料、穿束： 預應力鋼絞線下料、編束： 鋼絞線采用砂輪切割下料 ,先在切斷處畫線 ,在每端距切口 30～ 50mm 處用鐵絲綁扎 ,不散頭。下料后在兩端系上鐵皮牌標示 ,注明編號 ,以免混雜。 鋼絞線穿束： 鋼絞線對號穿入孔道內 ,同一孔道穿束可整束整穿或用穿索機將鋼絞線逐根穿入。保證孔道暢通 ,無水和其他雜物。預應力筋安裝后 ,管道端部密封以 防止?jié)駳膺M入。預應力筋在蒸汽養(yǎng)生完成之后安裝。 張拉機具的檢驗與校正： 千斤頂校驗采用壓力環(huán)校正法 ,壓力環(huán)的讀數(shù)精度按 177。 013%控制。校正千斤頂用的壓力環(huán)保證在有效期限內。用于測力千斤頂?shù)挠蛪罕? ,采用防振型 ,其精度不低于 110 級 。壓力表盤直徑不小于 150 mm,壓力表的最大量程為工作壓力的 2 倍 。被量測的壓力荷載 ,在壓力表總容量的 1/4～ 3/4。油壓表與千斤頂配套校驗 ,配套使用。 張拉步驟： （ 1） 0～初應力 （ 011σ k ） ,量測油缸伸長量與工具錨夾片外露量。 23 （ 2） 張拉至控制應力σ k ,并持壓 5min。 （ 3） 持壓 5min 過程中若油壓略有下降 ,補拉至控制應力σｋ 測量油缸伸長量與工具錨夾片外露量， 檢查鋼絞線伸長量是否與設計伸長量相符 ,若不相符則分析原因 ,提出有效措施并處理 ,退錨后重新張拉。 （ 4） 錨固后 ,量測錨具回縮值。 （ 5） 油缸回油 ,量測工作錨夾片外露量 ,并仔細檢查有無斷、滑絲。 壓漿 : 預制梁終張拉完成后 ,在 48 h 內進行壓漿 ,壓漿用真空輔助壓漿工藝 ,壓漿泵采用連續(xù)式 ,同一管道漿應連續(xù)進行 ,一次完成。壓漿前管道真空度應穩(wěn)在 0106～ 0110 MPa,漿體注滿管道后 ,應在 150～ 0160MPa 下持壓 2 min,壓漿最大壓力不超過 160MPa,確認出漿濃度與進漿濃度一致時 ,方可封閉保壓。水泥漿攪拌結束至壓入管道的時間間隔不應超過 40 min。冬季壓漿時應采取保溫措施 ,并摻加防凍劑。 封端 : 壓漿結束并檢查合格后 ,進行封端。在封端前 ,對梁端錨穴處混凝土鑿毛 ,鏟除承壓板表面的粘漿和錨具外部的灰漿 ,然后安裝鋼筋網 ,澆筑封端混凝土。封端混凝土采用無收縮混凝土 ,抗壓強度滿足設計要求 ,封端前應對錨圈與錨墊板之間的交接縫用聚氨酯防水涂 料進行防水處理。封端混凝土養(yǎng)護時 ,灑水并在其上覆蓋塑料薄膜 ,保持混凝土表面濕潤。在封端混凝土養(yǎng)護結束后 ,應采用聚氨酯防水涂料對封端新舊混凝土之間的交接縫進行防水處理。 梁場主要構件設計 梁場主要構件有制、存梁臺座 ,靜載試驗臺座和提梁機及其走行軌道 ,其選配、設計和施工情況與梁體預制質量密切相關。 制梁臺座設計： 根據(jù)武廣客運專線對梅村梁場架梁的總體時間安排 ,按照梁場生產能力與架梁速度相匹配的原則 ,箱梁預制場的產能定為 113 榀 /d,考慮機械設備的檢修及 其他不可預見的因素 ,梁場生產 能力確保 112 榀 /d,按照每榀梁占用制梁臺座 4～5 d 的原則 ,決定設計 6 個制梁臺座 ,按照二行三列式平行布置。另外 ,臺座在進行平面布置和結構尺寸設計時應兼顧模板安拆、門吊跨度選配、橡膠管抽拔、預應力筋安裝與張拉、蒸汽管道布置及混凝土輸送管道布置等問題。 由于存梁區(qū)地質情況復雜 ,并且 1～ 4 號制梁臺座位于高填方地段 , 5～ 6 號制梁臺座雖然位于挖方地段 ,但硬塑粉質黏土層厚度較小 ,下為軟塑粉質黏土或溶洞 ,承載力不足。根據(jù)臺座在制梁過程中的受力情況及變化 ,通過對臺座制梁各階段受力分析及最 24 不利 荷載的檢算 ,在確保制梁臺座具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性要求情況下 ,充分考慮施工簡便及費用節(jié)約的原則 ,決定臺座端部全部采用單排 2 根鉆孔灌注樁基礎 ,樁身嵌入微風化巖層 ,臺座中部采用筏板支承墻結構 ,支撐墻與端部樁基承臺連成整體 ,為減少筏板基礎沉降和變形 ,填方區(qū)筏板下部采用片石換填強夯 ,確保其筏板基底承載力符合要求。根據(jù) 32m 簡支箱梁尺寸及裝拆模要求 ,臺座平面尺寸設計為 3315 m 518m,臺座結構如圖 2 所示。 存梁臺座設計： 根據(jù)梁場生產能力至少 1 2 榀 /d,以及客專技術對梁體終張拉 齡期、架梁及其他要求 ,預計每孔梁在梁場的存放時間約 30 d。據(jù)此 ,梁場至少要存放 36 孔 梁 ,按此要求 ,設計存梁臺座 41 個 ,按三行高底錯臺存梁形式進行存梁臺座布置。 由于存梁臺座主要承受梁體靜荷載 ,根據(jù)存梁臺座所處位置的地質情況 ,本著技術上可行、經濟上節(jié)約的原則來設計臺座基礎及其結構。存梁采用四點支承 的方法 ,每個存梁臺座設有 4 個鋼筋混凝土支墩 ,支墩基礎根據(jù)基礎所處地質情況設計為擴大基礎和樁基礎 ,并對地基受力較好的考慮了疊加存梁。為減小 450 t 提梁機跨度 ,間接減少設備一次性投入 ,梁場存梁采用橫向咬邊、高低錯位存梁形式 ,同排箱梁存放橫向咬邊 2 7m,高低錯位 1 3m。如圖 3 所示。 存梁臺座的設計關鍵是 4 個支墩不平整度控制在 2mm 以內 ,另外 ,設計時應注意 25 同一個存梁臺位的兩端避免采用不同基礎形式 ,以免引起臺位不均勻沉降 ,造成梁體受扭破壞。其次 ,設計時還應考慮方便梁體終張拉等施工問題及梁體外形尺寸檢查 （ 如支座預埋板檢查 ） ,根據(jù) 32m整孔箱梁設計參數(shù) ,支墩縱向間距設計為 3015m,橫向間距為 4150m,與梁體支座橫向間距吻合 ,存梁時梁端凈距 314m,滿足梁體終張拉等施工要求。 靜載試驗臺座： 為配合梁體簡支梁靜載彎曲抗裂試驗 ,梁場在存梁區(qū)南頭設一靜載試驗臺座 ,靜載試驗采用自平衡式反力架自錨加載 ,保證試驗梁跨度、支撐方式、加載狀 態(tài)符合試驗計算圖示要求 ,試驗臺不得分擔試驗梁所承受的試驗荷載 ,且不阻礙梁體變形自由發(fā)展 ,并有足夠的剛度和穩(wěn)定性。除此之外 ,還應考慮自平衡式反力架下過載梁的安裝就位、加載過程中方便對梁體的觀察等問題。 靜載試驗臺座設計按直接加載設計 ,設計荷載為梁體自重和靜載試驗設備 ,每個臺座采用 4 根 100cm 鉆孔樁為基礎 ,橫向間距 415m,縱向間距 3115m,每端樁間設置承臺 ,承臺頂露出地面 30 cm。 提梁能力及走行軌道設計： 提梁機作為連接制梁和存梁區(qū)的唯一載體 ,是產品流順暢的保障 ,其選型和配置對梁場生產至關重要。根據(jù)梁場縱列式設計布置和規(guī)劃初衷 ,箱梁移吊和裝車采 用 2 臺 TLJ450/38 輪軌式提梁機聯(lián)合抬吊 ,提梁機龍門高度 20m、跨度 38m,提升行程 14m （ 滿足疊梁需要 ） ,輪壓≤ 365 kN,單臺額定起吊能力 4500 kN。其中 1 臺 2提升機組通過均衡滑輪串聯(lián) ,形成單吊點結構 。 2 臺起重機的 起升機構通過鋼絲繩纏繞系統(tǒng) ,實現(xiàn)“四點起吊 ,三點平衡” ,確保各吊具受力均衡 ,避免梁體在起吊過程中受扭。所有電動機采用交流變頻調速技術 ,確保提梁機重載軟啟動、軟停止 ,運行平穩(wěn)、速度可控。 根據(jù) 4 500 kN提梁機受力及梁體移動過程中的穩(wěn)定性要求 ,提梁機走行軌道按鐵路 Ⅰ級線路標準設計 ,根據(jù)梁場規(guī)劃 ,走行軌長度布置為 720m,軌道基礎采用 A、 B 組塊石填料換填 115m深并壓實 ,單側走行軌道采用 1 435mm 的標準軌距 ,采用 50 kg/m鋼軌和混凝土枕 ,道碴厚度不少于 50 cm,提梁機走行過 程中應加強對走行軌道的維護。 （ 1） 本梁場采用縱列式設計及布局 ,節(jié)約了施工用地 20%,減少了設備一次性費用投入 800 萬元 ,顯著降低了梁場建設成本 ,取得了較好的經濟效益和社會效益 。 （ 2） 梁場內作為主要構件的制、存梁臺座 ,基礎設計穩(wěn)固 ,制、存梁過程中 ,臺座變形很小 ,為保證梁體質量發(fā)揮了重要作用 。 （ 3） 本梁場設計的錯層存梁及疊加存梁臺座結構形式 ,節(jié)約了施工用地、降低了工程造價 ,充分發(fā)揮存梁臺座的存梁效率 ,體現(xiàn)了存梁臺座設計的先進性 。 （ 4） 錯位存梁工藝使 TLJ450 提梁機最小跨度得以最 大限度減小 ,并利用 40 t 龍 26 門吊共用提梁機走行軌道整體吊裝鋼筋骨架及其他構件的軌道設計 ,為降低工程造價、順暢物流組織發(fā)揮了積極作用 。 （ 5） 提梁機軌道基礎采用道碴彈性地基梁基礎 ,相對于混凝土整體剛性基礎而言 ,具有造價低、軌道可調性高等優(yōu)點。在使用過程中 ,軌道基礎可根據(jù)彈性 地基的壓縮沉降情況 ,進行起道補碴 ,調整靈活方便。 預制設備配套 箱梁移出制梁臺座設備目前箱梁移出制梁臺座的方式主要有兩種 :搬梁機 （ 提梁機 ） 提吊出梁法和橫移臺車橫移出梁法該類設備是梁場中主要制梁設備之一 ,應根據(jù) 梁場地質情況及梁場規(guī)模等綜合因素選配。 （ 1） 橫移臺車 （ 見圖 11） 。橫移臺車體積小、重量輕 ,設備購置費用低。但若使用橫移臺車 ,所有制梁臺座必須“一 ”字排列 ,一個制梁臺座必須設置兩條橫移臺車軌道基礎 ,軌道基礎數(shù)量多 ,軌道的要求高 ,基礎處理費用貴 。操作較煩 ,效率低 ,每架設 1 榀箱梁 ,同列 （ 排 ） 中的其它箱梁均要挪動一次 。不能用于雙層存梁 ,不能裝車。因此 ,橫移臺車適用于梁場的地質較好 ,梁場規(guī)模小 ,無需雙層存梁 ,提梁上橋裝車等情況。兩臺橫移臺車為一套 ,一般可供 2～ 3 個臺座使用 。 （ 2） 單立柱單主梁 900 t 輪胎式搬梁機提吊法出梁 自重 450 t。 （ 3） 門式立柱雙主梁 900 t 輪胎式搬梁機提吊法出梁 自重 600 t（ 見圖 13） 。 27 以上兩種 900 t 輪胎式搬梁機的主要區(qū)別是 :單立柱的是“單開門 ” ,門式立柱的是“雙開門 ”。橫移換位時 ,單立柱需要約一條 30 m橫移通道 ,門式立柱需要兩條 10 m的橫移通道。因此使用門式立柱搬梁機更方便、更省地。輪胎式搬梁機對運行通道適應性較好 ,使用效率較高 ,一般一個梁場配置一套輪胎式搬梁機。 （ 4） 單立柱單主梁 900 t 輪軌式搬梁機 自重 400 t（ 見圖 14） 。 （ 5） 門式立柱雙主梁 900 t 輪軌式搬梁機 — 自重 450 t（ 見圖 15） 。兩種 900 t 輪軌式搬梁機的主要區(qū)別是 :單立柱的是“單開門 ” ,門式立柱的是“雙開門 ”。橫移換位時 ,單立柱的需要一條約 15 m橫移通道 ,