【導(dǎo)讀】耐久年限為50年，設(shè)防烈度按8度設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)體系是鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，用加氣混凝土砌塊做填充墻。本設(shè)計(jì)分為三部分：建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、施工組織設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架3軸框架的抗震設(shè)計(jì)。布局之后，先進(jìn)行了重力荷載代表值的計(jì)算,接著利用頂點(diǎn)位移法求出自振周期，接著計(jì)算豎向荷載作用下的結(jié)。找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。選取最安全的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。完成了平臺(tái)板，梯段板，平臺(tái)梁等。還進(jìn)行了基礎(chǔ)和樓板的設(shè)計(jì)。注意安全措施，力求經(jīng)濟(jì)效益。

　　

【正文】 圖 39，所得彎矩圖如圖 310。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力相疊加而得。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計(jì)算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 314和表 315 所列。 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 25 （ a）恒載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0. 43 0. 57 2. 88 4. 03 1. 447. 84 8. 09 6. 13 1. 423. 92 4. 05 5. 20 3. 070. 05 0. 07 1. 10 0. 84 0. 19 3. 06 2. 88 4. 03 1. 445. 49 5. 49 7. 26 5. 81 4. 41 4. 41 1. 022. 75 2. 75 2. 90 3. 63 2. 21 2. 21 0. 78 0. 78 1. 03 0. 29 0. 22 0. 22 0. 057. 46 7. 46 6. 40 6. 40 2. 41 2. 88 4. 03 1. 445. 49 5. 49 7. 26 5. 81 4. 41 4. 41 1. 022. 75 2. 75 2. 90 3. 63 2. 21 2. 21 0. 78 0. 78 1. 03 0. 29 0. 22 0. 22 0. 057. 46 7. 46 6. 40 6. 40 2. 41 0. 06 5. 04 1. 444. 15 6. 99 6. 38 5. 01 3. 26 5. 49 0. 882. 08 3. 50 2. 50 3. 19 1. 63 2. 75 0. 73 1. 22 1. 12 0. 41 0. 27 0. 45 0. 075. 50 9. 26 4. 63 7. 79 2. 25 26 （ b）活載作用下 圖 39 二次分配法上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 27 圖（ a）恒荷載作用下 圖（ b）活荷載作用下 圖 310 橫向框架彎矩二次分配法（ M單位： kN178。 m） 。 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 311 所示： 圖 311第四層恒載作用圖 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 28 α=1/3 對(duì)于第 4 層： 2 2 2 3A B 1 1 2 1/ 12 1 2 / 12M q l q l ??? ? ? ? ?（ ） 2 2 2 35 .11 9 7 .2 12 19 .5 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 22B C 1 2 2 2/ 1 2 5 / 9 6M q l q l??? ? ? 3 .1 5 2 .4 12 5 15 .6 2 .4 96? ? ? ? ? ? ? m?? 對(duì)于第 23層： 2 2 2 3A B 1 1 2 1/ 12 1 2 / 12M q l q l ??? ? ? ? ?（ ） 2 2 2 314 .09 7 .2 12 13 .02 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 22B C 1 2 2 2/ 1 2 5 / 9 6M q l q l??? ? ? 3 .1 5 2 .4 12 5 1 0. 42 2 .4 96? ? ? ? ? ? ? m?? 對(duì)于第 1 層： 2 2 2 3A B 1 1 2 1/ 12 1 2 / 12M q l q l ??? ? ? ? ?（ ） 2 2 2 314 .94 7 .2 12 13 .02 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 22B C 1 2 2 2/ 1 2 5 / 9 6M q l q l??? ? ? 223 .675 2 .4 12 5 1 2 .4 96? ? ? ? ? ? ? m?? 。 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 312 所示： 圖 312 第四層活載作用圖 對(duì)于第 4 層有雪荷載情況： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 31 .05 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ）=? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 0. 84 96? ? ? ? m?? 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 29 對(duì)于 13 層： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 36 7 .2 [1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 96? ? ? ? m?? 。 （ 1）計(jì)算由荷載引起的剪力： 由 23A B 1 2 1 21 2 0. 81 5q q q q q??? ? ? ? ? ?（ ） （ ） B C 1 2 1 25 / 8 0. 62 5q q q q q? ? ?? ? ? ?′ （ ） 得： 第 4 層： ABq =+= /kNm ， BCq =+= /kNm ； ABV = ABq l== ， BCV = BCq l== 。 第 23層： ABq =+= /kNm ， BCq =+= /kNm ； ABV == ， BCV == 。 第 1 層： ABq =+= /kNm ， BCq =+= /kNm ； ABV == ， BCV == 。 （ 2）計(jì)算由彎矩引起的剪力： 第 4 層： AV =? BV =（ ） /= 第 23層： AV =? BV =（ ） /= 第 1 層： AV =? BV =（ ） /= 同理可得活載作用下的梁端剪力。 30 表 314恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 ABVV? VB=VC VA=VB VB= VC VA VB VB=VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 4 0 3 0 2 0 1 0 表 315活載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷 載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB= VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 4 9/ 3 9 0 / / 2 9 0 / / 1 9 0 注：表中 /后的數(shù)值為屋面作用雪荷載（ ㎡ ），其它層樓面作用活荷載（ 2kN/㎡ ）對(duì)應(yīng)的內(nèi)力， V 以向上為正。 橫向框架內(nèi)力組合 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。 本框架的抗震設(shè)防烈度為 8 度，考慮三種內(nèi)力組合，即 QKSS? ， QKSS? 及 EKSS? ，考慮風(fēng)荷載 WKSS? 的這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 318，表中 GKS 、 QKS 兩列中的梁端彎矩 M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 下面以第 1層 A、 B 跨 梁考慮地震作用的組合為例，說(shuō)明各內(nèi)力的組合方法。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 31 A A B 1 2/ 1V M M l q l lq?? ? ? ? ? ?（ ） （ ） （ ） 若 2 0AV q q l?? ? ?（ ），說(shuō)明 xl? ，其中 x 為最大正彎矩截面至 A 支座的距離，則 x可由下式求解： 2A 1 2x 0. 5x / 0V q q l?? ? ? （ ） 將求得的 x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值： 23m a x A A x 1 x 1 / 6 x /M M V q l q?? ? ? ? ? ?（ ） （ ） （ ） 若 （ 2q1+q2）α l0，說(shuō)明 xα l，則 2 1 /Ax V lq q q?? ? ?（ ） （ ） （ ） 2m a x A A x 1 2 20. 5 x 0. 5 [ ] ?M M V q q lq x l??? ? ? ? ? ?（ ） （ 1/3 ） （ ） 若 VA≤0，則 Mmax=MA 同理，可求得三角形分布荷載和均布荷載作用下的 VA、 x 和 Mmax的計(jì)算公式 A A B 1 2/ 0 .5 0 .2 5V M M l q l q l? ? ? ? ?（ ） （ ） x由下式解得： 122/ Ax q x l q V??（ ） （ ） 23m a x A A 1 20. 5 1 / 3 /M M V x q x x l q? ? ? ?（ ） （ ） （ ） 第 1 層： AB跨 對(duì)于本框架，梁上荷載設(shè)計(jì)值： 111 .2 1 .2 1 4 .9 4 1 7 .9 2 8 /q q k N m? ? ? ? 2 2 21 .2 1 .2 13 .02 6 19 .22 4 /q q q k N m? ? ? ? ? ? ?活（ ） （ ） 左震： AV =? （ +） /+1q +（ ） 2q =? ++（ 2/3） 32 =? kN 0 則 maxM 發(fā)生在左支座。 m a x K G KM M M?? 1 .3 36 7 .0 3 76 .9 4 0. 5 14 .6 9? ? ? ? ?（ ） m?? maxREM? ==? 右震： AV =（ +） /+1q +（ 1? ） 2q =++（ 2/3） = ? （ 2+） =〉 0 x=（ +） /（ +） = maxM = 21 2 21 1 1 ( ) ( )2 2 3AAM V x q q x q l x l? ?? ? ? ? ? m?? maxREM? ==? BC 跨： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： 39。1q == /kNm 39。2q =（ +） = /kNm 左震 =右震 12/ 0 .5 0 .2 5A A BV M M l q l q l? ? ? ? ?（ ） 187 .9 / 187 .9 / / 2 .4 4 .41 2 .4 15 .384 2 .4? ? ? ? ? ? ? ? ?（ ） 0?? ＜ 則 maxM 發(fā)生在左支座。 m a x K G KM M M?? 1 .3 20 1 7 .54 1 .8? ? ? ? ?（ ） m??