【正文】 2q =（ +） = /kNm 左震 =右震 12/ 0 .5 0 .2 5A A BV M M l q l q l? ? ? ? ?（ ） 187 .9 / 187 .9 / / 2 .4 4 .41 2 .4 15 .384 2 .4? ? ? ? ? ? ? ? ?（ ） 0?? ＜ 則 maxM 發(fā)生在左支座。 m a x K G KM M M?? 1 .3 36 7 .0 3 76 .9 4 0. 5 14 .6 9? ? ? ? ?（ ） m?? maxREM? ==? 右震： AV =（ +） /+1q +（ 1? ） 2q =++（ 2/3） = ? （ 2+） =〉 0 x=（ +） /（ +） = maxM = 21 2 21 1 1 ( ) ( )2 2 3AAM V x q q x q l x l? ?? ? ? ? ? m?? maxREM? ==? BC 跨： 梁上荷載設(shè)計(jì)值： 39。對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表 318，表中 GKS 、 QKS 兩列中的梁端彎矩 M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 橫向框架內(nèi)力組合 本工程的框架為二級(jí)抗震等級(jí)。 （ 2）計(jì)算由彎矩引起的剪力： 第 4 層： AV =? BV =（ ） /= 第 23層： AV =? BV =（ ） /= 第 1 層： AV =? BV =（ ） /= 同理可得活載作用下的梁端剪力。 第 23層： ABq =+= /kNm ， BCq =+= /kNm ； ABV == ， BCV == 。 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 312 所示： 圖 312 第四層活載作用圖 對(duì)于第 4 層有雪荷載情況： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 31 .05 7 .2 [ 1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ）=? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 0. 84 96? ? ? ? m?? 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 29 對(duì)于 13 層： 2 2 3A B 2 1 1 2 / 1 2M q l ??? ? ? ?（ ） 2 2 36 7 .2 [1 2 1 / 3 1 / 3 ] 12? ? ? ? ? ? ?（ ） （ ） m?? 2B C 2 25 / 96M q l??? 25 96? ? ? ? m?? 。 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖 311 所示： 圖 311第四層恒載作用圖 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 25 （ a）恒載作用下 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁0. 43 0. 57 2. 88 4. 03 1. 447. 84 8. 09 6. 13 1. 423. 92 4. 05 5. 20 3. 070. 05 0. 07 1. 10 0. 84 0. 19 3. 06 2. 88 4. 03 1. 445. 49 5. 49 7. 26 5. 81 4. 41 4. 41 1. 022. 75 2. 75 2. 90 3. 63 2. 21 2. 21 0. 78 0. 78 1. 03 0. 29 0. 22 0. 22 0. 057. 46 7. 46 6. 40 6. 40 2. 41 2. 88 4. 03 1. 445. 49 5. 49 7. 26 5. 81 4. 41 4. 41 1. 022. 75 2. 75 2. 90 3. 63 2. 21 2. 21 0. 78 0. 78 1. 03 0. 29 0. 22 0. 22 0. 057. 46 7. 46 6. 40 6. 40 2. 41 0. 06 5. 04 1. 444. 15 6. 99 6. 38 5. 01 3. 26 5. 49 0. 882. 08 3. 50 2. 50 3. 19 1. 63 2. 75 0. 73 1. 22 1. 12 0. 41 0. 27 0. 45 0. 075. 50 9. 26 4. 63 7. 79 2. 25 26 （ b）活載作用下 圖 39 二次分配法上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 27 圖（ a）恒荷載作用下 圖（ b）活荷載作用下 圖 310 橫向框架彎矩二次分配法（ M單位： kN178。柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。彎矩計(jì)算過(guò)程如圖 39，所得彎矩圖如圖 310。 內(nèi)力計(jì)算 、柱端彎矩計(jì)算 梁端、柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算。m M2 /kNm M2 /kNm 將以上計(jì)算結(jié)果匯總，見(jiàn)表 312 和表 313。2q =； 1P =， 2P =； M1=（ ） =m， M2=m 對(duì)于 23 層： 2q =6kN/m， 39。= 1 1 1M Pe? =（ ） = 179。 +（ 3+）179。 2+（ +）179。 179。 ]179。 2+（ +）179。 179。2q =179。m ，在屋面雪荷載作用下： 2q =179。2q ==1P =[32+（ +） ]= 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2 ]= 1 1 1M Pe? =（ ） =m 活荷載作用下各 層框架梁上的荷載分布如圖 38所示。2q ==1P =[32+（ +） ]+6+ +（ 4） +4= 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2] +6++（ 3） +13= 1 1 1M Pe? =（ ） =m 對(duì) 1 層： 1q =+（ ） =， 39。2q ==1P =[32+（ +） ]+6+ +（ 4） +4= 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 23 2P =[32+（ +） +（ 3+） 2] ++6+（ 3） +1 3= 1 1 1M Pe? =（ ） =其它荷載計(jì)算方法同第 4 層，結(jié)果為： 1q =+（ ） =， 39。m 2 2 2M Pe? =（ ） =2q 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角荷載，由圖 39 所示幾何關(guān)系可得： 2q =3=， 39。1q =。1q 代表橫梁自重，為均布荷載形式。由于縱向框架梁的中心線不 重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。m） 豎向荷載作用下橫向框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算單元 取圖 32 中③軸線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元寬度為 6m，如圖 37 所示。 水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖 36 所示。 M 單位為 kN 兩端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式計(jì)算： l b u l l rb 1 , ij b b b/ijM M M i i i?? ? ?（ ） （ ） （ ） r b u r l rb i 1 , j ij b b b/M M M i i i?? ? ?（ ） （ ） （ ） 第 3 章 結(jié)構(gòu)部分設(shè)計(jì) 19 12bbV/b M M l??（ ） （ ） LRi b b kN V V? ? ?（ ） （ ） 其中，梁線剛度取自表 33，具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 311。 表 310各層柱端彎矩及剪力計(jì)算 層次 hi /m Vi /kN ∑Dij /（ N/mm） 邊柱 Di1 Vi1 K y Mi1b Mi1u 4 669276 15953 3 3427 706458 15953 2 736326 16733 1 902310 21685 表 310續(xù)表 層次 hi /m Vi /kN ∑Dij /（ N/mm） 中柱 Di1 Vi1 K y Mi1b Mi1u 4 669276 21229 3 3427 706458 21229 2 736326 22021 1 902310 25805 注：表中 M 量綱為 kN在此，底層柱需考慮修正值 2y ，第 2 層柱需考慮修正值 1y 和 3y ，其余柱均無(wú)修正。 框架柱端剪力及彎矩分別按下式計(jì)算： /i j i i j i jV V D D?? （ ） 18 bij i jM V yh? （ ） V1uij i jM y h??（ ） （ ） 其中，ijD取自表 35，ijD?取自表 36，層間剪力取自表 38。 表 39 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi/kN ∑Di/（ N/mm） Δui/mm ui/mm hi/mm θe=Δui/hi 4 669276 3600 1/1129 3 3427 706458 3600 1/742 2 736326 3600 1/609 1 902310 4430 1/820 由表 39 可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2層，其值為 1/609＜ 1/550，滿(mǎn)足 eeuh???［ ］ 的要求，其中 ［ Δu/h］ =1/550 由規(guī)定查得。 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δ ui 和定點(diǎn)位移 ui 分別按下式計(jì)算： u/i i ijVD? ? ? （ ） kUu?? ?（ ） （ ） 計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 39。m GiHi/∑GjHj Fi/kN Vi/kN 4 3 3427 2 1 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖 35。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力具體計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 38。 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 （ 1） 橫向自振周期計(jì)算 表 37 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 層次 Gi/kN VGi/kN ∑Di/（ N/mm） Δui/mm ui/mm 4 669276 3 706458 2 736326 1 902310 按下式計(jì)算基本周期 T1，其中 uT的量綱為 m，取 ψT＝ ，則 16 1TT ??12Tu（ ） ? ? ? （ ） s? （ ） （ 2） 水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算： 本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作 用，結(jié)構(gòu)