【正文】 查表“雙向板按彈性分析的計算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計算，E、F按單向板計算。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。①內跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8150419方向68134Φ8200251B區(qū)格方向76=297Φ8150335方向68=255Φ8200265C區(qū)格方向76=91Φ8200251方向68=72Φ8200251D區(qū)格方向76=116Φ8200251方向68=52Φ8200251支座A邊支座(方向)76734Φ10150785A邊支座(方向)76564Φ10150604AB76734Φ10150785AC76564Φ10150604B邊支座76469Φ8150503C邊支座76162Φ8200251BB76682Φ10150719BD76=376Φ8150387CD76=130Φ8200251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖226所示。 學習好幫手. . . .. .表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：① A、D區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；計算配筋量時，取內力臂系數(shù)。各區(qū)格板的彎矩計算列于表233。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。q/2作用下的彎矩值兩者之和。① 內跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表233。圖224樓板平面布置圖?；炷翉姸鹊燃墳椋?2層C35（fc=，ft=）24層C30（fc=，ft=），57層C25（fc=，ft=）,鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。取1m寬板為計算單元?！督ㄖY構抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。m)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。m = ⅤⅤ截面:：①==m根據(jù)A柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面:：①==m=+==（）=m將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第二層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得:=c==103/(500500)=＜=c==103/(500500)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋4C 202C 32+2C 282C 32+2C 28實配面積(mm)125634563456% 以第一層A柱為例，剪力設計值按下式調整：=m == ②=m == ②=m == ②=== kNm=+=m =（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第一層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計。m =m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm = ⅤⅤ截面：①==m根據(jù)B柱內力組合表222，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面：①==m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震, 也取左震：=m第三層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由B柱內力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計算剪跨比，當＜１時，取=１當＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當＞ 時取== 取==＞=取=設柱箍筋為4肢，Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內力得：=m)N(kN)(mm)54005875(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋4C 202C 28+2C 222C 28+2C 22實配面積(mm)125623722372% 以第一層B柱為例，剪力設計值按下式調整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值。m =截面采用對稱配筋，具體配筋見表229，表中： 當＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。m = ⅢⅢ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m根據(jù)B柱內力組合表222，選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數(shù)后，各截面控制內力如下：ⅠⅠ截面：①==m對底層柱底（IIIIII截面）。m=+==（）= kNm將和180。m取180。m梁端取左震，也取左震：=m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表222查得：左震 +=m 右震 +=因此，對一、。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。地震往返作用，兩個方向的彎矩設計值均應滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應考慮逆時針方向彎矩之和，反之亦然。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二級框架的梁柱節(jié)點處，（）。梁先屈服使整個框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好?；炷恋燃墳镃35，=，=縱筋為HRB400，=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 表228 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁由B柱內力組合表315查得:ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ=c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。 Φ=8n=2。（kN）（kN）調整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。考慮地震作用的反復性。m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調整系數(shù)=若調整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調整后的剪力進行斜截面計算。mBC跨： +=+=m＞+=m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m =m =m〉M屬于第一類T型截面。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2100mm?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。圖中單位為kNV103＜ Φ=8箍筋間距S（mm）10010080103＞ Φ=8n=2。m=+= kN=+=考慮承載力抗震調整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。mBC跨：+=+=m＞+=m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。m =m = 為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值, ；,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。m〉M屬于第一類T型截面。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2100mm?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。圖中單位為kN注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，