【正文】 跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。表中系數(shù)是考慮計(jì)算截面以上各層活載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面均布活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見(jiàn)表220。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合?；炷翉?qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。m〉M屬于第一類T型截面。m = m＞+=m=+= kN=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。 Φ=8箍筋間距S（mm）10010080103＞圖中單位為kN 翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，即2100mm。m =m＞+=m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進(jìn)行斜截面計(jì)算。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。混凝土等級(jí)為C35，=，=縱筋為HRB400，=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 表228 軸壓比限值類別抗震等級(jí)一二三框架柱框架梁由B柱內(nèi)力組合表315查得:ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ=c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（）。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過(guò)早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的變形能力。m 右震 +=m梁端取左震，也取左震：=m將和180。m=+=m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m)N(kN)(mm)54005875(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋4C 202C 28+2C 222C 28+2C 22實(shí)配面積(mm)125623722372% 以第一層B柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩設(shè)計(jì)值。m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計(jì)算剪跨比，當(dāng)＜１時(shí)，取=１當(dāng)＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng)＞ 時(shí)取== 取==＞=取=設(shè)柱箍筋為4肢，Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m將和180。m=+=m = ⅤⅤ截面：①==m = 第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 +==m =（）= kN== kNm == ②=m)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋4C 202C 32+2C 282C 32+2C 28實(shí)配面積(mm)125634563456% 以第一層A柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得:=c==103/(500500)=＜=c==103/(500500)=＜均滿足軸壓比的要求。m第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m取180。=（）=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見(jiàn)表232中。m)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋4C 204C 20實(shí)配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。取1m寬板為計(jì)算單元。圖224樓板平面布置圖。q/2作用下的彎矩值兩者之和。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：① A、D區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8150419方向68134Φ8200251B區(qū)格方向76=297Φ8150335方向68=255Φ8200265C區(qū)格方向76=91Φ8200251方向68=72Φ8200251D區(qū)格方向76=116Φ8200251方向68=52Φ8200251支座A邊支座(方向)76734Φ10150785A邊支座(方向)76564Φ10150604AB76734Φ10150785AC76564Φ10150604B邊支座76469Φ8150503C邊支座76162Φ8200251BB76682Φ10150719BD76=376Φ8150387CD76=130Φ8200251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖226所示。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計(jì)算，E、F按單向板計(jì)算。①內(nèi)跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤(pán)式布置時(shí)，它可以簡(jiǎn)化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。 學(xué)習(xí)好幫手. . . .. .表234 板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表233。在本例中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支座。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見(jiàn)表233?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為：12層C35（fc=，ft=）24層C30（fc=，ft=），57層C25（fc=，ft=）,鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對(duì)一、二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。m =m = ⅤⅤ截面:：①==m=+=m將和180。m梁端取左震, 也取左震：=m 右震 m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m == ②=m == ②=m=+=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。m＜==m取=以第一，二層C柱為例，對(duì)圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見(jiàn)表230中.表230柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①===（）= kNm取180。m第三層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由B柱內(nèi)力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =截面采用對(duì)稱配筋，具體配筋見(jiàn)表229，表中： 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。m =ⅡⅡ截面：①==m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。=（）= kNm取180。m第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=因此，對(duì)一、。地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針?lè)较驈澗刂停粗嗳?。梁先屈服使整個(gè)框架有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。 Φ=8n=2。考慮地震作用的反復(fù)性。mBC跨： +=+=m計(jì)算中+ 取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。m =m〉M屬于第一類T型截面?；炷翉?qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。V103＜ Φ=8n=2。mBC跨：+=+=m計(jì)算中+ 取順時(shí)針?lè)较蚝湍鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大值。m =為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： 式中 A —— 剪力增