不等跨式多層框架辦公樓畢業(yè)設(shè)計算書(文件)
【正文】 = M/(α1fc h02) 167。b=167。α1fc bh0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋125612561256125612561256420 420 420 420 420 420 5M/b*h0/mm*mm250*565250*565250*565250*565250*565250*565αs= M/(α1fc h02) 167。b=167。α1fc bh0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋125612561256125612561256420 420 420 420 420 420 1M/b*h0/mm*mm250*565250*565250*565250*565250*565250*565αs= M/(α1fc h02) 167。b=167。α1fc bh0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋125612561256125612561256420 420 420 420 420 420 框架正截面配筋計算表 跨中截面（按T形截面計算）層次計算公式 梁AB梁BC梁CD6M/b39。f)類型第一類T型梁第一類T型梁第一類T型梁αs= M/(α1fcbf39。b=167。*h0/mm*mm 2000*565800*5652000*565α1fcb39。 h02) 167。b=As=167。f hf39。=1(12αs)1/2 167。α1fc bf39。（2）截面尺寸復(fù)核取，則，因為 所以滿足要求。（4）垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗算1層柱：；查表得，滿足要求。故核心區(qū)的剪力設(shè)計值滿足要求。極限[] ea=Max[20,h/30]/mm20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 ei=e0+ea/mm l0/h 是否考慮偏心距增大系數(shù)5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮5考慮ζ1= ζ2= 續(xù)表l0/h η=1+（h0l02ζ1ζ2）/(1400eih2) ηei/mm Nb=α1fcbh0ξb/KN 大，小偏心受壓的判定NNb 類型小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓小偏心受壓小偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓大偏心受壓ξb e=ηei+ 大偏心受壓計算x=N/α1fcb/mm x2as39。) 小偏心受壓計算ξ=Nξbα1fcbh0/[()(h0as39。) 單側(cè) As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%605605605605605605605605605605605全部 As,min=ρminbh/mm2,ρmin=%18151815181518151815181518151815181518151815實配鋼筋/mm2單側(cè)1017單側(cè)418總配筋率amp。時取為2as′ ξ=x/h0 ξbξbξbξbξbA39。)]+ξb ξbξbξbξb A39。s/mm40404040404040404040h0=hw/mm510510510510460460460460460460剪跨比λ=M/Vh0≥3取3；≤1取1。y(h0as39。y(h0as39。m N/KN ︱V︱/KN 軸壓比驗算μn=N/fcAc 極限軸壓比[]滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足滿足截 面b*h/mm*mm500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500500*500柱 高H/m 柱的計算長度l0=(底層)（其它層） 水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值占總彎矩設(shè)計值的75%以上時l0=[1+（Ψu+Ψt）]H l0=[2+]H 兩者取較小值 基本項目as=as′/mm40 40 40 40 40 40 40 40 40 h0/mm e0=M/N/mm 是否需裂縫寬度驗算e0/h0。s=As=[Neξ()]*α1fcbh02/f39。s=As=[Neα1fcbx(h0x/2)]/f39。 框架C柱正截面受彎承載力計算（非抗震） 計算公式一層C柱內(nèi)力組合四層C柱內(nèi)力組合六層C柱內(nèi)力組合第1組第4組第6組第5組第8組第7組第5組第6組第8組第7組第8組內(nèi) 力︱M︱/KN，；、.（1）具體計算過程詳見截面設(shè)計表，；、。1層柱：根據(jù)內(nèi)力組合表可知，所有的內(nèi)力組合全部為小偏心受壓（）；選用大、大的組合，最不利組合為：柱的計算長度：因為，所以取。取第1層柱進行計算，其余各柱通過表格形式進行計算，具體計算過程詳見柱截面設(shè)計表。b=167。f)類型第一類T型梁第一類T型梁第一類T型梁αs= M/(α1fcbf39。h0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2 實配鋼筋8048048044164164161M/b39。b=167。(h0 39。α1fc bf39。=1(12αs)1/2 167。f hf39。b=167。b=167。b=167。b=167。b=167。b=167。（1）梁跨中?。涣芽p截面鋼筋應(yīng)力：有效受拉混凝土截面面積：有效配筋率：鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：受拉取縱向鋼筋等效直徑：構(gòu)件受力特征系數(shù)：正截面最大裂縫寬度：滿足要求。③鋼筋面積計算實配鋼筋為416。（3）實際所用計算內(nèi)力綜合（1）、（2）選擇最不利內(nèi)力計算：左端：,跨中：右端：，混凝土強度等級：級 鋼筋強度等級： （1）層梁支座梁截面尺寸為；按矩形截面計算。內(nèi)力組合的組合過程詳見附表1～附表15。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： （） （）式中：－支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；－支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；－梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；－梁柱中線交點處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；－梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；－梁端支座寬度。其迭代過程不再重述，其圖、圖、。（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩活載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖如下：圖217 滿布活載作用下彎矩圖圖218 滿布活載作用下梁端剪力圖219 滿布活載作用下柱端軸力此時，重力荷載的代表值作用的位置與受載總圖一致，其數(shù)值要經(jīng)過計算。（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩采用前述迭代法的計算步驟，由彎矩圖根據(jù)構(gòu)件平衡條件可以繪制結(jié)構(gòu)的剪力圖，由節(jié)點平衡可求出結(jié)構(gòu)的軸力圖。為便于計算，疊加桿件最后的桿端彎矩在另一計算圖上進行。：由先前求得的相對線剛度，再根據(jù)，求得節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)；將分配系數(shù)填入內(nèi)外方框各對應(yīng)的桿端處。 左風(fēng)彎矩圖（） 左風(fēng)剪力圖（） 右風(fēng)軸力圖（） 迭代法計算豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力豎向荷載作用下，框架的側(cè)移量很小，按不考慮側(cè)移的迭代法進行結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析。 風(fēng)荷載作用下的框架側(cè)移計算層次61071781/5650751071781/2357141071781/1536331071781/113992755741/74131481721/4949根據(jù)各樓層剪力及邊柱的抗側(cè)移剛度，可求得分配至各框架柱的剪力，根據(jù)地震作用下內(nèi)力分析的相同方法可求得柱的反彎點高度，由此可求得各框架柱的柱端彎矩。 側(cè)移剛度值計算表橫向?qū)又档挠嬎銟?gòu)件名稱柱13058柱40531柱40531D柱13058107178續(xù)表橫向二層值的計算構(gòu)件名稱柱11389柱26398柱26398D柱1138952449橫向底層值的計算構(gòu)件名稱柱7814柱16272柱16272D柱781448172水平荷載作用下框架的層間位移可按下式計算： （）式中：—第層總剪力；—第層所有柱的抗側(cè)移剛度；—第層層間位移。 橫向水平地震作用下的14軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱層次6516566130580005516566130580004516566
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