【正文】 1138952449橫向底層值的計(jì)算構(gòu)件名稱(chēng)柱7814柱16272柱16272D柱781448172水平荷載作用下框架的層間位移可按下式計(jì)算： （）式中：—第層總剪力；—第層所有柱的抗側(cè)移剛度；—第層層間位移。 左風(fēng)彎矩圖（） 左風(fēng)剪力圖（） 右風(fēng)軸力圖（） 迭代法計(jì)算豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力豎向荷載作用下，框架的側(cè)移量很小，按不考慮側(cè)移的迭代法進(jìn)行結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析。為便于計(jì)算，疊加桿件最后的桿端彎矩在另一計(jì)算圖上進(jìn)行。（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩（1）均布荷載產(chǎn)生的彎矩活載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力圖如下：圖217 滿布活載作用下彎矩圖圖218 滿布活載作用下梁端剪力圖219 滿布活載作用下柱端軸力此時(shí)，重力荷載的代表值作用的位置與受載總圖一致，其數(shù)值要經(jīng)過(guò)計(jì)算。梁支座邊緣處的內(nèi)力值： （） （）式中：－支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；－支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；－梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；－梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；－梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；－梁端支座寬度。（3）實(shí)際所用計(jì)算內(nèi)力綜合（1）、（2）選擇最不利內(nèi)力計(jì)算：左端：,跨中：右端：，混凝土強(qiáng)度等級(jí)：級(jí) 鋼筋強(qiáng)度等級(jí)： （1）層梁支座梁截面尺寸為；按矩形截面計(jì)算。（1）梁跨中??；裂縫截面鋼筋應(yīng)力：有效受拉混凝土截面面積：有效配筋率：鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：受拉取縱向鋼筋等效直徑：構(gòu)件受力特征系數(shù)：正截面最大裂縫寬度：滿足要求。b=167。b=167。b=167。=1(12αs)1/2 167。(h0 39。h0/fy/mm2 As,min=ρminbh/mm2　 實(shí)配鋼筋8048048044164164161M/b39。b=167。1層柱：根據(jù)內(nèi)力組合表可知，所有的內(nèi)力組合全部為小偏心受壓（）；選用大、大的組合，最不利組合為：柱的計(jì)算長(zhǎng)度：因?yàn)椋匀　?框架C柱正截面受彎承載力計(jì)算（非抗震）　計(jì)算公式一層C柱內(nèi)力組合四層C柱內(nèi)力組合六層C柱內(nèi)力組合第1組第4組第6組第5組第8組第7組第5組第6組第8組第7組第8組內(nèi) 力︱M︱/KNs=As=[Neξ()]*α1fcbh02/f39。y(h0as39。s/mm40404040404040404040h0=hw/mm510510510510460460460460460460剪跨比λ=M/Vh0≥3取3；≤1取1。時(shí)取為2as′　　　　 ξ=x/h0　　　　 　　　　ξbξbξbξbξbA39。)　　 　　 小偏心受壓計(jì)算ξ=Nξbα1fcbh0/[()(h0as39。故核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值滿足要求。（2）截面尺寸復(fù)核取，則，因?yàn)?所以滿足要求。=1(12αs)1/2 167。b=As=167。*h0/mm*mm　2000*565800*5652000*565α1fcb39。f)類(lèi)型第一類(lèi)T型梁第一類(lèi)T型梁第一類(lèi)T型梁αs= M/(α1fcbf39。b=167。b=167。b=167。（2）是否構(gòu)造配箍故可按構(gòu)造配筋。（1）非抗震情況左端：,跨中：右端：，（2）抗震情況左端：,跨中：右端：，設(shè)計(jì)時(shí)將與進(jìn)行比較，然后取大者進(jìn)行配筋計(jì)算。考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之和對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅后彎矩圖如上圖所示，分別考慮恒荷載作用和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計(jì)算結(jié)果要小，因此對(duì)梁跨中彎矩應(yīng)乘以的系數(shù)予以增大。： （）該計(jì)算過(guò)程在圖上進(jìn)行，直到的前后兩次近似值達(dá)到要求的精度為止。由此，作風(fēng)荷載作用下的、圖，、。取14軸所在的一榀框架結(jié)構(gòu)作為研究對(duì)象?！舷铝旱南鄬?duì)線剛度變化的修正值，由上下梁相對(duì)線剛度比值 及查表得。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次7654321注：1.；，7層剪力；，故表中計(jì)算各剪力時(shí)采用原值。 結(jié)構(gòu)重力荷載代表值本設(shè)計(jì)抗震設(shè)防烈度為度，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地，依此查得：水平地震影響系數(shù)最大值，特征周期值，取阻尼比。由于沉降縫將整棟建筑物分為兩部分，取沉降縫右側(cè)的建筑作為計(jì)算對(duì)象注：圖中各數(shù)值的單位為，圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值，括號(hào)內(nèi)為活載，括號(hào)外為恒載。綜合考慮隔墻及二次裝修，樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值均取為。由于各層柱截面尺寸不變，故梁的跨度等于柱截面形心軸線之間的距離。按底層邊柱、中柱的負(fù)荷面積分別考慮。樓層為層，主體高度為米。 建筑施工說(shuō)明該辦公樓為不等跨式多層框架，共三跨邊跨分別為、中跨，柱距；室內(nèi)首層地面標(biāo)高，室內(nèi)外高差。選取最安全的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。接著計(jì)算豎向荷載（恒載及活荷載）作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力,是找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 總平面布局由于本工程瞬時(shí)疏散人流較大，所以必須保持與周?chē)缆酚斜憬萋?lián)系，保證人流及時(shí)疏散。第2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 結(jié)構(gòu)布置該建筑為辦公樓，主樓部分底層為大廳其余層為辦公房房間，裙樓部分為廁所，多功能會(huì)議廳等，建筑平面布置靈活，有較大空間，可考慮采用框架結(jié)構(gòu)。由此估算的梁截面尺寸如下：橫梁主框架梁：縱向框架梁：次梁：由規(guī)范可知，柱的軸壓比應(yīng)小于軸壓比限值的要求： （）C30混凝土：，求得：邊柱 中柱 ，6表示底層柱承受其上6層的荷載。取14軸上的一榀框架計(jì)算，假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。 框架梁柱的相對(duì)線剛度 荷載計(jì)算隔熱層： 保護(hù)層：厚配筋細(xì)石混凝土 防水層：SBS()改性瀝青防水卷材 找平層：厚水泥砂漿 找坡層：厚水泥陶粒 保溫層：厚水泥蛭石保溫層 結(jié)構(gòu)層：厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 板底抹灰： 合計(jì)： 瓷磚地面（包括水泥粗砂打底）： 厚現(xiàn)澆板： 隔墻（四層厚紙面石膏板，中填巖棉保溫層厚） 板底抹灰： 合計(jì)： 橫梁主框架梁：縱向框架梁：次梁：橫向主梁自重： 縱向框架梁自重： 次梁自重（包括梁測(cè)抹灰）： ：基礎(chǔ)梁JL1：基礎(chǔ)梁JL2：基礎(chǔ)梁JL1自重： 基礎(chǔ)梁JL1自重： ：KZ1：KZ2：KZ1柱自重： 抹灰層：厚混合砂漿 合計(jì)： KZ2柱自重： 抹灰層：厚混合砂漿 合計(jì)： （1）外縱墻自重（混凝土空心砌塊）首層：縱墻： 鋁合金窗： 外墻面貼瓷磚： 內(nèi)墻面抹灰： 合計(jì)： 二層：縱墻： 鋁合金窗： 外墻面貼瓷磚： 內(nèi)墻面抹灰： 合計(jì)： 標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻： 鋁合金窗： 外墻面貼瓷磚： 內(nèi)墻面抹灰： 合計(jì)： （2）內(nèi)縱墻自重首層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： 二準(zhǔn)層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： 標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： （3）橫墻自重首層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： 二層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： 標(biāo)準(zhǔn)層：縱墻： 墻體兩側(cè)抹灰： 合計(jì)： （4）女兒墻及天溝自重女兒墻自重（墻高，壓頂高）墻體及壓頂重： 外墻面貼瓷磚： 水泥粉刷內(nèi)墻面： 合計(jì)： 查規(guī)范可得：上人屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為，辦公樓客房樓面為，走廊樓面為。 水平地震作用計(jì)算及內(nèi)力、位移分析水平地震作用在房屋的縱向和橫向，在本設(shè)計(jì)中，主要計(jì)算橫向水平