【正文】 框架梁：AB跨、CD跨(HL1)： bh= 每根重量 25（2+）= 根數(shù) 1027=140根BC跨(HL2)： bh= 每根重量 25（2+）= 根數(shù) 107=70根縱向框架梁：沿A軸、D軸(ZL1)： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 927=126根沿B軸、C軸(ZL2)： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 927=126根底層柱(Z1): aa= 每根重量 25（2+）= 根數(shù) 104=40根標(biāo)準(zhǔn)層柱(Z2): aa= 每根重量 25（2+）= 根數(shù) 104=40根表21 梁柱自重梁（柱）編 號(hào)截面（m2）長(zhǎng)度（m）根數(shù)每根重量（kN）HL1140HL270ZL1126ZL2126Z140Z240 墻體自重外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內(nèi)墻墻厚120mm，采用水泥砂漿抹面，內(nèi)外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。 橫向線剛度計(jì)算見表24。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計(jì)取中框架為例，柱端計(jì)算結(jié)果詳見表210。表213固端彎矩計(jì)算層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。由圖215查得梁上均布荷載為：第六層：= 集中荷載 第七層：=由圖215查得：六層梁端彎矩： =m）括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅的數(shù)值。③7MVMVMV跨中6MV續(xù)表2196MVMV跨中5MVMVMV跨中4MVMVMV跨中3MVMVMV跨中2M續(xù)表2192VM33VMV跨中1MVMVMV跨中注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。m〉M屬于第一類T型截面。m=+= kN=+=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V180。圖中單位為kNm =m＞+=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）300665300665250415103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，即一、二級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，（）。m 右震 +=m將和180。m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m)N(kN)(mm)54005875(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心641＜0403＜02264＜0選筋4C 202C 28+2C 222C 28+2C 22實(shí)配面積(mm)125623722372% 以第一層B柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：式中——柱凈高；——分別為柱上下端順時(shí)針或逆時(shí)針方向截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。m 右震 +=m將和180。m = ⅤⅤ截面：①== 第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 === kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋4C 202C 32+2C 282C 32+2C 28實(shí)配面積(mm)125634563456% 以第一層A柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +==（）=m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表232中。取1m寬板為計(jì)算單元。q/2作用下的彎矩值兩者之和。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：① A、D區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計(jì)算，E、F按單向板計(jì)算。 學(xué)習(xí)好幫手. . . .. .表234 板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。在本例中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支座?；炷翉?qiáng)度等級(jí)為：12層C35（fc=，ft=）24層C30（fc=，ft=），57層C25（fc=，ft=）,鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。m =m=+=m梁端取左震, 也取左震：=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m == ②=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。m取=m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表230中.表230柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN=（）= kNm第三層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=由正截面計(jì)算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：=m =ⅡⅡ截面：①===（）= kNm第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表222查得：左震 +=地震往返作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮逆時(shí)針方向彎矩之和，反之亦然。 Φ=8n=2。mBC跨： +=+=m =混凝土強(qiáng)度等級(jí)（ =，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。 Φ=8n=2。m計(jì)算中+ 取順時(shí)針方向和逆時(shí)針方向中較大值。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對(duì)第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值, ；,——分別為梁的左、右端順時(shí)針方向或反時(shí)針方向截面組合的彎矩值。圖中單位為kN剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表217。 內(nèi)力組合 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、——梁左、右端彎矩，見圖21215括號(hào)內(nèi)數(shù)值。m） =表214固端彎矩計(jì)算層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖211。表210 A軸柱（邊柱）柱端彎矩計(jì)算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)714616602233348614616602233359層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)514616602233369414616602233376314616602233382214616602233386111099841845296注：表中： 表211 B軸柱（中柱）柱端彎矩計(jì)算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)7146166031250686146166031250835146166031250964146166031250106314616603125011520720721461660312501202162161110998421709113該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，C軸柱與B軸柱相同，D軸柱與A軸柱相同。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。表27 橫向框架頂點(diǎn)位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移7146166061461660