辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-文庫(kù)吧
2025-06-08 16:02 本頁(yè)面
【正文】 24 橫向剛度計(jì)算梁編號(hào)L截面跨度（）慣性矩邊框架梁中框架梁 HL1103103104103104HL2103103104103104ZL1103103104103104ZL2103103104103104表25 柱線剛度柱號(hào)截面（m2）柱高度（m）慣性矩線剛度（m4）（kNm）103104103104表26橫向框架柱側(cè)移剛度D值計(jì)算 項(xiàng)目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱167684邊框架中柱197624中框架邊柱1845224中框架中柱21709241109984二至七層邊框架邊柱180004邊框架中柱259174續(xù)表26 項(xiàng)目柱類型層 根數(shù)二至七層中框架邊柱2233324中框架中柱31250241461660這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期： 式中——基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，；——框架的頂點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無(wú)法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點(diǎn)位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算見(jiàn)表27。表27 橫向框架頂點(diǎn)位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對(duì)位移714616606146166051461660414616600. 15133146166021461660111099840..0581= 橫向地震作用計(jì)算在Ⅲ類場(chǎng)地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期=，水平地震影響系數(shù)最大值=。由于=，﹤﹤==（s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對(duì)一般層，這種分布基本符合實(shí)際。但對(duì)結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時(shí)程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對(duì)于周期比較長(zhǎng)的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大?？紤]了結(jié)構(gòu)周期和場(chǎng)地的影響。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。=+=+=結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：===頂點(diǎn)附加水平地震作用：===各層橫向地震剪力計(jì)算見(jiàn)表28，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見(jiàn)圖26。表28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）7196328.620314251730464146713312112856278999146307注：表中第7層中加入了，其中 =。圖26 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力 橫向框架抗震變形驗(yàn)算詳見(jiàn)表29。表29 橫向框架抗震變形驗(yàn)算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對(duì)彈性轉(zhuǎn)角714616601/4235614616601/2308514616601/1659414616601/1338314616601/1165214616601/1068111099841/1032注：層間彈性相對(duì)轉(zhuǎn)角均滿足要求。＜[]=1/450。（若考慮填充墻抗力作用為1/550） 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設(shè)計(jì)取中框架為例，柱端計(jì)算結(jié)果詳見(jiàn)表210。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見(jiàn)表21圖27，圖28。表210 A軸柱（邊柱）柱端彎矩計(jì)算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)714616602233348614616602233359層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)514616602233369414616602233376314616602233382214616602233386111099841845296注：表中： 表211 B軸柱（中柱）柱端彎矩計(jì)算層次層高h(yuǎn)層間剪力層間剛度y(m)7146166031250686146166031250835146166031250964146166031250106314616603125011520720721461660312501202162161110998421709113該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，C軸柱與B軸柱相同，D軸柱與A軸柱相同。表212 框架梁段彎矩、剪力及軸力計(jì)算層次AB跨BC跨柱軸力跨距M左M右Vb跨距M左M右VbNCND7610110113712751271271211961944142142135260272315515514833335421651651574114111167167159491529圖27 地震作用下中框架彎矩圖（kN/m） 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍以中框架為例進(jìn)行計(jì)算。 荷載計(jì)算第7層梁的均布線荷載 AB跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： BC跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=： 第2～6層梁均布線荷載AB跨： 樓面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=無(wú)橫墻恒載： BC跨： 樓面均布恒載傳 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： 第2～6層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： （+2）25= kN 外縱墻自重（包括抹灰）： （+）（）= kN內(nèi)縱墻自重： （+）（）= kN柱自重（包括抹灰）： 25= kN 總計(jì)： kN第1層梁均布線荷載AB跨恒載： BC跨恒載： 第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： kN縱墻自重（包括抹灰）： kN柱自重（包括抹灰）： kN總計(jì)： kN活荷載計(jì)算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)，～。將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表213。表213固端彎矩計(jì)算層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層將框架視為兩端固定梁，計(jì)算固端彎矩。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表214。表214固端彎矩計(jì)算層數(shù)簡(jiǎn)圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如圖211。各桿端分配系數(shù)見(jiàn)表215。 圖211 半框架梁柱線剛度示意表215各桿端分配系數(shù) 層號(hào)節(jié)點(diǎn)A各桿端分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)B各桿端分配系數(shù)頂層A7A6B7B6A7B7B7A7B7C7標(biāo)準(zhǔn)層A6A7A8A7B6B7B6B5A6B6B6A6B6C6底層A1A2A1A0B1B2B1B0A1B1B1A1B1C1遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為1/2；恒荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖212，框架的彎矩圖見(jiàn)圖213；活荷載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見(jiàn)圖214，框架的彎矩圖見(jiàn)圖215；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見(jiàn)圖213，圖215中括號(hào)內(nèi)數(shù)值。上柱下柱右梁7層左梁上柱下柱右梁006層5層4層3層2層1層
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