辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 3層2層1層 圖212 恒載彎矩分配圖圖213 恒載作用下框架彎矩圖上柱下柱右梁7層左梁上柱下柱右梁00 6層5層4層3層2層1層 圖214活載彎矩分配 梁端剪力及柱軸力的計(jì)算梁端剪力： 式中：—— 梁上均布荷載引起的剪力，； —— 梁端彎矩引起的剪力。m（m（七層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：= +=== =+=調(diào)幅后：= +=== =+=同理可得六層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：kN = +== = =+=調(diào)幅后：kN = +== = =+=七層A柱柱頂及柱底軸力：= =+0= =+=六層A柱柱頂及柱底軸力：=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表216，表217。對(duì)作用點(diǎn)取矩： ＝( + +) 表216 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱 7060504030108120122814641014531668表216 活載作用下梁端剪力及柱軸力(KN)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱 7690605040302010 學(xué)習(xí)好幫手. . . .. .處截面彎矩為： = + 由=0,可求得跨間的位置為= 將代入任一截面處的彎矩表達(dá)式,可得跨間最大彎矩為： == + = + 當(dāng)右震時(shí)公式中、反號(hào)。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。表220 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計(jì)算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計(jì)算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表221 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。表223 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì)圖218 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=6600mm按梁翼緣高度考慮，=550+16035=675mm/=100/675= 故翼緣不受限制。1. 第一層框架梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見表224）表224 首層梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅤ 30021002100300210030021002100 515515515515515365365365 135074211521176494629514411選鋼筋4C22 4C22 4C22 2C22+2C18 2C22+2C18 2C222C22 2C22 實(shí)際面積15201520152012601260760760760 （見表225）實(shí)驗(yàn)和理論分析證明，翼緣對(duì)提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，在計(jì)算T形截面梁的承載力時(shí)，仍取腹板寬度b并按矩形截面計(jì)算。m逆時(shí)針方向 =m 逆時(shí)針方向 =m=(+)=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300465103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。V103＞m，的單位為kN。判別T形梁截面類型=2100100（675100/2）=m逆時(shí)針方向 =m 逆時(shí)針方向 =m=(+)1/2=根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。 Φ=8n=2。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖222 B柱截面計(jì)算示意圖二級(jí)框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。m =+=m == ②=m == ②=取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。以第三層B柱為例，對(duì)圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m取=m＜==的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=+=m == ②=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。m 右震 m梁端取右震, 也取右震：=m將和180。m =+=m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m = 第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 +==m=（）= kNm == ②= 以第三層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求。樓面（AB、CD）采用160mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土，樓面（BC）采用120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20=0. 5 kN/ m2板自重 160厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=4 kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=160mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對(duì)各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表234。 屋面板的計(jì)算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計(jì) kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=120mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm。在本例中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支
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