【正文】 ②BC 間的樓板厚度為120mm25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=3 kN/ m215厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2樓面恒載標準值為：（+）[（2+）+]= 屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：（+）（2++）= kN 樓面均布活荷載，走道、 kN/ m2，為計算方便， kN/ m2。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。＜[]=1/450?？纾喊司艑恿涸诤爿d作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。表218 及值計算項目跨（恒+活） （kN/m） （kN/m） （kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨7654321BC跨7654321續(xù)表218 項目跨（kN/m）（kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨7654321BC跨7654321梁內(nèi)力組合見表219表219 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。判別T形梁截面類型=2100100（675100/2）=m=(+)1/2= kN1. 梁的正截面強度計算（見表226）表226 標準層梁的正截面強度計算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅤ　　　30021002100300210030021002100　515515515515515365365365　　　135074211521176494629514411選鋼筋4CC22　4C22　4C22　2C22+2C18　2C22+2C18　2C222C22　2C22　實際面積15201520152012601260760760760?。ㄒ姳?27）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調(diào)整如下： 由表219查得：AB跨：順時針方向 = kN表227第二層梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=== kN 第三層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m == ②=m取180。m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。 設計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。截面有效高度：選用 C8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=120208/2=96mm（長跨）方向跨中截面的=1602012=128mm支座截面處均取為96mm。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B兩類，其中A按雙向板計算，B板按單向板計算。m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm＜==m =ⅡⅡ截面：①==m第一層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m=（）= kNm =m=（）= kN可以取兩組中較大者計算配筋。m=1/2= kN按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=6600mm按梁翼緣高度考慮，=550+16035=675mm/=100/675= 故翼緣不受限制。剪力調(diào)整:AB跨：+= +=m，的單位為kN?？缰腥粜∮趹。皆谪Q向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，如圖216所示。各桿端分配系數(shù)見表215。=+=+=結構橫向總水平地震作用標準值：===頂點附加水平地震作用：===各層橫向地震剪力計算見表28，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖26。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。 工程地質(zhì)條件：建筑物場地地勢平坦，,，無腐蝕性，～。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架剪力墻、筒體以及它們的組合。. . . .. .目 錄第1章 緒 論 1 工程背景 1 設計資料 1 工程特點 2 本章小結 2第2章 結構設計 3 3 工程概況 3 設計資料 4 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定 4 荷載計算 6 水平地震作用下框架的側向位移驗算 13 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析 19 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 22 內(nèi)力組合 32 截面設計 41 68 設計資料 68 樓面板 68 屋面板 71 基礎設計 75 設計資料 75 基礎截面確定 75 基礎梁內(nèi)力計算 76 79第3章 結 論 80致 謝 81參考文獻 82 學習好幫手第1章 緒 論 工程背景本項目為7層鋼筋混凝土框架結構體系的辦公樓，；,平面尺寸為15m。高層建筑隨著層數(shù)和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。本工程建筑場地為二類，場地土類型為中軟場地土。將結構按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。表28 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）7196328.620314251730464146713312112856278999146307注：表中第7層中加入了，其中 =。 圖211 半框架梁柱線剛度示意表215各桿端分配系數(shù) 層號節(jié)點A各桿端分配系數(shù)節(jié)點B各桿端分配系數(shù)頂層A7A6B7B6A7B7B7A7B7C7標準層A6A7A8A7B6B7B6B5A6B6B6A6B6C6底層A1A2A1A0B1B2B1B0A1B1B1A1B1C1遠端固定，傳遞系數(shù)為1/2；恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖212，框架的彎矩圖見圖213；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖214，框架的彎矩圖見圖215；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖213，圖215中括號內(nèi)數(shù)值。圖216 框架梁內(nèi)力組合圖 圖217 調(diào)幅前后剪力值變化圖中 、——重力荷載作用下梁端的彎矩； 、——水平地震作用下梁端的彎矩 、——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB400(=360N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。m＞+= 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2100mm。m=+= kN=+= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進行斜截面計算。由于框架結構的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結構的變形能力。m=+=m =柱的抗剪承載能力:式中 ——框架的計算剪跨比，當＜１時，取=１當＞3，取=3；——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設計值，當＞ 時取== 取==＞=取=設柱箍筋為4肢，Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件： 即 kN＞截面滿足抗剪要求。m=+=m 右震 +=m == ②=m取180。m)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算。各區(qū)格板的彎矩計算列于表233?！督ㄖY構抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。m將和180。m == ②=m＜==m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表222，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面：①==混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由B柱內(nèi)力組合表222查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。m對底層柱底（IIIIII截面）。因此，對一、。考慮地震作用的反復性。m〉M屬于第一類T型截面。mBC跨：+=+= 翼緣計算寬度取三者中較小值，即2100mm。及的具體數(shù)據(jù)見表218 ,表中、均有兩組數(shù)據(jù)。柱軸力： 式中：—— 梁端剪力； —— 節(jié)點集中力及柱自重。表29 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角714616601/4235614616601/2308514616601/1659414616601/1338314616601/1165214616601/1068111099841/1032注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求。m）103104103104表26橫向框架柱側移剛度D值計算 項目柱類型層根數(shù)底層邊框架邊柱167684邊框架中柱197624中框架邊柱1845224