【正文】 力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256% 以第三層柱為例，剪力設計值按下式調整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內力得：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計?；炷恋燃墳镃35，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得： ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計算示c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。 第一層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第一層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。=（）= kNm =（）= kNm =+=m=+=m對底層柱底（IIIIII截面）。== kNm根據A柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)550515550515550515(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋4C 202C 32+2C 282C 32+2C 28實配面積(mm)125634563456% 以第一層A柱為例，剪力設計值按下式調整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層A柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內力組合表221查得:=c==103/(500500)=＜=c==103/(500500)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。=（）=m=（）= kNm=+=m=+=m根據A柱內力組合表221選擇最不利內力并考慮上述各種調整及抗震調整系數后，各截面控制內力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。 以第三層柱為例，剪力設計值按下式調整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內力得：=m =m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設柱箍筋為4肢C 8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設計的多層框架結構節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應有不同的節(jié)點承載力和延伸要求?！督ㄖY構抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點必須進行受剪承載力計算，而三級抗震等級的框架節(jié)點，僅按構造要求配箍，不再進行受剪承載力計算。 設計資料板按考慮塑性內力重分布方法計算。取1m寬板為計算單元。樓面（AB、CD）采用160mm厚現澆鋼筋混凝土，樓面（BC）采用120mm厚現澆鋼筋混凝土?；炷翉姸鹊燃墳椋?2層C35（fc=，ft=）24層C30（fc=，ft=），57層C25（fc=，ft=）,鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖224所示。圖224樓板平面布置圖。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20=0. 5 kN/ m2板自重 160厚現澆鋼筋混凝土樓板 25=4 kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=160mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm。① 內跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表233?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B兩類，其中A按雙向板計算，B板按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計算系數表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。各區(qū)格板的彎矩計算列于表233。截面有效高度：選用 C8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=120208/2=96mm（長跨）方向跨中截面的=1602012=128mm支座截面處均取為96mm。截面彎矩設計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設計值應按如下折減：① A、D區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；計算配筋量時，取內力臂系數。截面配筋計算結果及實際配筋列于表234。 學習好幫手. . . .. .表234 板的配筋計算截面(mm)M(kN?m)(mm178。/m)配筋實有(mm178。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8@150419方向68134Φ8@200251B區(qū)格方向76=297Φ8@150335方向68=255Φ8@200265C區(qū)格方向76=91Φ8@200251方向68=72Φ8@200251D區(qū)格方向76=116Φ8@200251方向68=52Φ8@200251支座A邊支座(方向)76734Φ10@150785A邊支座(方向)76564Φ10@150604AB76734Φ10@150785AC76564Φ10@150604B邊支座76469Φ8@150503C邊支座76162Φ8@200251BB76682Φ10@150719BD76=376Φ8@150387CD76=130Φ8@200251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖226所示。 屋面板的計算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2120mm厚現澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計 kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=120mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm。①內跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計算，E、F按單向板計算。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計