肥城市某辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書-資料下載頁(yè)
2025-06-25 08:53本頁(yè)面
【正文】 選用2φ12,2． 平臺(tái)板設(shè)計(jì) 1)平臺(tái)板取1m寬作為計(jì)算單元,平臺(tái)板近似按短跨方向的簡(jiǎn)支板計(jì)算 計(jì)算跨度 平臺(tái)板厚度 t= 60m 圖23平臺(tái)板計(jì)算簡(jiǎn)圖2)荷載計(jì)算 恒載: 平臺(tái)板自重 kN/m 30厚水磨石面層 25 = kN/m 板底抹灰重 171 = 合計(jì) kN/m 活載: = kN/m g+q = + = 3)內(nèi)力計(jì)算 跨中彎距 板端彎距 正截面受彎承載力計(jì)算 選用φ8@130 , 斜截面受剪承載力計(jì)算 按構(gòu)造配筋,選雙肢箍φ8@200 平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)1)平臺(tái)梁截面尺寸取h = 400 mm , b = 200 mm2)平臺(tái)梁荷載計(jì)算恒載: 由平臺(tái)板傳來(lái)的均布恒載 由平臺(tái)板傳來(lái)的均布恒載 平臺(tái)梁自重 平臺(tái)梁抹灰重 均布荷載設(shè)計(jì)值 kN/m 由斜梁傳來(lái)的集中荷載設(shè)計(jì)值 G+Q = kN/m3)平臺(tái)梁內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算跨度 支座反力R為 kN圖24 平臺(tái)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖平臺(tái)梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值 梁端截面剪力V 由于靠近樓梯間墻的梯段斜梁距支座過(guò)近,剪跨過(guò)小,故其荷載將直接傳至支座,所以計(jì)算斜截面宜取在斜梁內(nèi)側(cè),此處剪力為 4)截面設(shè)計(jì) ①正截面受彎承載力計(jì)算 選用3φ14, ②皆截面受剪承載力計(jì)算 ,所以只需按構(gòu)造配置箍筋, ,選用雙肢φ8@2005)吊筋計(jì)算 ,則所需箍筋總數(shù)為 在梯段斜梁兩側(cè)各配置兩個(gè)雙肢φ8箍筋。矩形和梯形聯(lián)合基礎(chǔ)一般用于柱距較小時(shí)的情況，這樣可以避免造成板的厚度及配筋過(guò)大。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡可能接近柱主要荷載的合力作用點(diǎn)。因?yàn)锽，C軸間柱距較小，所以B，C柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。而A ，D軸設(shè)計(jì)成柱下獨(dú)立基礎(chǔ)?；A(chǔ)材料為：砼，鋼筋HRB335。．1 獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例a) 荷載計(jì)算：（以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 第一組： N= V= 第二組： M= V= 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G對(duì)基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） 第一組： 第二組： 圖25 基礎(chǔ)高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b 取l/b=， 解得： b=,l= 驗(yàn)算的條件： 第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的基底應(yīng)力： 第二組： （可以） （可以） C) 確定基礎(chǔ)高度 采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)算。 圖26基礎(chǔ)沖切面圖 圖27 基礎(chǔ)基底反力圖第一：組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力 第一組： 第二組： 比較各組數(shù)據(jù)，取大值，按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行抗沖切承載力計(jì)算。第二：在第一組荷載作用下的沖切力沖切力近似按最大地基凈反力計(jì)算取，由于基礎(chǔ)寬度b=，小于沖切錐體底邊寬度時(shí)，沖切力作用面積為矩形第三：變階處的抗沖切力 由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬度，故， 滿足要求。 因此，上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以d) 基底配筋包括沿長(zhǎng)邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，沿長(zhǎng)邊的配筋計(jì)算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)該按照第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。第一：沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算 在第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下，前面已經(jīng)算得 ，相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力為： 則 選用2412（12@100）第二：沿短邊方向的配筋計(jì)算 在第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的土壤凈反力為： 選用15φ8（φ8@200）, （可以） 圖28 基礎(chǔ)配筋圖 縱向連續(xù)梁設(shè)計(jì)縱向連續(xù)梁的截面尺寸為250mm500mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為，鋼筋采用，采用軸線四層連續(xù)梁為例進(jìn)行計(jì)算。 荷載計(jì)算恒載計(jì)算： 總計(jì) 活載計(jì)算： 計(jì)算簡(jiǎn)圖縱向連續(xù)梁，橫梁中間跨 由于連續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計(jì)算跨度也取凈跨左邊跨右邊跨邊跨與中間跨的計(jì)算跨度相差，所以不可以按等跨連續(xù)梁計(jì)算。計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖31所示圖31 連續(xù)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 內(nèi)力計(jì)算縱向連續(xù)梁計(jì)算時(shí)考慮梁中塑性鉸的形成是梁內(nèi)發(fā)生塑性內(nèi)力重分布的有利影響，采用塑性內(nèi)力重分布的方法計(jì)算連續(xù)梁。各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算： 計(jì)算結(jié)果見表23表23連續(xù)梁彎矩計(jì)算表截面A1B2C3 D4E彎矩系數(shù)5．7755．7755．7756．36．36．96．9均布荷載作用下連續(xù)梁的剪力按下面公式計(jì)算：計(jì)算結(jié)果見表24表24 連續(xù)梁的剪力計(jì)算截面AE剪力系數(shù) 配筋計(jì)算 縱向連續(xù)梁跨中按T形計(jì)算，其翼緣的寬度取二者的較小值： 所以取 判斷跨中截面屬于哪一類T形截面，取 則 所以屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面設(shè)計(jì)， 連續(xù)梁正截面計(jì)算見表25。 連續(xù)梁斜截面計(jì)算見表26。表25連續(xù)梁正截面計(jì)算截面A1B2C3D4EM〈〈〈〈0. 0928〈〈〈〈25043255445051454581314483799660799660799660799660799配筋實(shí)配面積8047638047638047631206763804注: 表26連續(xù)梁斜截面計(jì)算截面AEV606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606〉V606V〉V〉V〉V〉V〉V〉V〉V箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@20072
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