肥城市某辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)(編輯修改稿)
2025-07-22 08:53 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 軸中框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210104．36125506234．0010103．14192786B C軸邊框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210103．27117454234．0010102．62178934把上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度∑Di見(jiàn)下表：橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）層次 1 2 3 4 5∑Di 214368 305882 305882 305882 305882 橫向地震自振周期利用頂點(diǎn)假想側(cè)移計(jì)算，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表7表7 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi/mm34139413930588213．5177．8248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=，其中μT的量綱為m取= T1== 橫向水平地震力計(jì)算本工程中結(jié)構(gòu)不超過(guò)40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式FEK=α1Gep計(jì)算即Gep==19140=16269kN由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi)，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，則。 ， 則 （ 式中 r衰減指數(shù)，, 阻尼調(diào)整系數(shù),除有專(zhuān)門(mén)規(guī)定外,相應(yīng)的） ==T1=，則取為0FI=（1δn）各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見(jiàn)表8表8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hiHiGiGiHiFiVi341396850024884427351523325380各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖6，7圖6 水平地震作用分布 圖7 層間剪力分布 豎向荷載作用框架內(nèi)力計(jì)算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時(shí)，采用彎矩二次分配法較為理想。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法。 豎向荷載作用下,這樣求得的框架內(nèi)力,梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎局偏低,但當(dāng)活載占總荷載的比例較小時(shí),可在截面配筋時(shí),~?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計(jì)算中查得。具體數(shù)值見(jiàn)圖10。圖8 橫向框架荷載作用圖由于柱縱向集中荷載的作用，對(duì)柱產(chǎn)生偏心。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖9，10所示。圖9豎向恒載引起的偏心彎矩圖10 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計(jì)算 梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計(jì)算。計(jì)算步驟為：（1） 將原框架分為5個(gè)敞口單元。（2） 用彎矩分配法計(jì)算每一個(gè)敞口單元的桿端彎矩，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再分配。 梁端固定彎矩計(jì)算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 屋面： 分層法計(jì)算見(jiàn)圖1113。圖11 頂層彎矩分配及彎矩圖圖12二層彎矩分配及彎矩圖圖13 底層彎矩分配及彎矩圖豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖如圖13。圖14豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計(jì)算方法同上，結(jié)果見(jiàn)圖1121。圖15頂層彎矩分配及彎矩圖圖16二層彎矩分配及彎矩圖 圖17底層彎矩分配及彎矩圖 圖18活荷載作用下的彎矩圖對(duì)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再次分配，以恒荷載作用下三層左上節(jié)點(diǎn)為例：圖19彎矩二次分配圖 其余各節(jié)點(diǎn)彎矩分配見(jiàn)圖中數(shù)據(jù)?；詈奢d作用下中間節(jié)點(diǎn)彎矩相差不大，不在分配。 。調(diào)幅結(jié)果表9。表9 梁端彎矩的調(diào)幅 AB跨BC跨CD跨調(diào)幅前調(diào)幅后調(diào)幅前調(diào)幅后恒載梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右三層40．1172．4232．0957．9428．9128．9123．1338．224同AB跨二層75．62106．0560．5084．8427．1027．1021．6837．52一層67．41103．4353．9382．7429．7629．7623．8139．05活載三層13．8123．3611．0518．6910．8410．848．678．67二層19．0924．1515．2119．328．258．256．66．6一層17．2124．0813．7719．268．488．486．786．782．6 梁端剪力和軸力計(jì)算 梁端剪力 柱軸力 具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表10,11,12,13,14,15。 表10 恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算 層號(hào)323．046．372．586．6365．9579．21231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表11 恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)313．382．114．05014．0514．05223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表12 活載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號(hào)37．886．324．822．1522．6726．9727．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表13 活載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)34．22．14．4104．414．4125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表14恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱365．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49 表15載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱327．6726．974．4152．8766．18223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．77 風(fēng)荷載計(jì)算 本設(shè)計(jì)地區(qū)基本風(fēng)壓為，所設(shè)計(jì)的建筑地處農(nóng)村。由于房屋的高度不大。各層作用風(fēng)荷載值安下式計(jì)算：計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表21。表16 各層的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值離地高度（m）16．051．810．8312．1513．54 續(xù)表16離地高度8．2512．7713．51根據(jù)橫粱控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值，利用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，算出所需縱筋及箍筋并進(jìn)行配筋?；緮?shù)據(jù)：混凝土 C25 fc= 鋼筋HPB235 fy=210N/mm2 ； HRB335 fy=210N/mm2 考慮抗振要求內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見(jiàn)表19。表19 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類(lèi)構(gòu)件受剪，偏拉 框架梁的配筋計(jì)算（僅以一層梁為例說(shuō)明計(jì)算過(guò)程）（1） 正截面受彎承載力計(jì)算粱AB（）一層：跨中截面， 下部實(shí)配320()，上部按構(gòu)造要求配筋。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計(jì)算見(jiàn)表20.表20 框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算截面AAB跨B左B右BC跨
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