【正文】 83。m）MEB（KNm）AB跨654321BC跨612012054365365344944921 項(xiàng)目層次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KNm）AB跨654321BC跨654321續(xù)表19注：當(dāng)x1l或x10時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－－MGAMEA計(jì)算MGE。 表20 梁內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③6A右M177。VB左MVB右M177。V跨中MDJMJK5A右M177。VB左M38/.37VB右M177。V跨中MDJMJK4A右M177。V101B左MV101B右M177。V234跨中MDJMJK 續(xù)表20 續(xù)表20層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。③3A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC2A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC1A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC 續(xù)表20① 表中彎矩單位為KNm，剪力單位為KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。 表21 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）+③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN138柱底M185N1382柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN 續(xù)表21注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。表22 B柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）+③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。 續(xù)表22注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 截面設(shè)計(jì) 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見(jiàn)表23；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。 表23 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計(jì) 以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力。 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為（fcm＝，fc＝），縱筋為Ⅱ級(jí)（fy＝310 N/mm2），箍筋為Ⅰ級(jí)（fy＝210 N/mm2）。①梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見(jiàn)表24）；②梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。 VGb＝（q恒＋）Ln 表24 第一層框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算 截面IIIIIIIIIIIVIVVM300*565300*565300*565300*565300*565300*465300*465300*46524711616選筋432425425432425432425432實(shí)配面積32171964196432171964321719643217 續(xù)表24Mbν、Mbr——分別為梁的左右端順時(shí)針?lè)较蚧蚰鏁r(shí)針?lè)较蚪孛娼M合的彎矩值。由表19得:AB跨：順時(shí)針?lè)较? Mbν＝m ； Mbr＝ KNm逆時(shí)針?lè)较? Mbν＝ KNm ；Mbr＝mBC跨：順時(shí)針?lè)较? Mbν＝ KNm ； Mbr＝m 逆時(shí)針?lè)较? Mbν＝ KNm； Mbr＝ KNm計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針?lè)较蚝赡鏁r(shí)針?lè)较蛑休^大者。 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋Mbr＝＋= m += KNm VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝+=m VGb＝（＋）＝ KNm VA右＝VB左＝＝ KN VB右＝＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ γRE VJ右＝＝ KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。 斜截面計(jì)算見(jiàn)表25 表25 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計(jì)剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）300565300565300465（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф10n＝2，ф10n＝2，ф16AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％） 根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。 柱截面設(shè)計(jì) 以第一、二層B柱為例，對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷翞?，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級(jí)fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級(jí)。軸壓比驗(yàn)算 表26 軸壓比限值 類型抗震等級(jí)一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝圖18NⅡⅡ＝ KNμc＝＝NⅢⅢ＝ μc＝＝均滿足軸壓比限值得要求。①正截面承載力得計(jì)算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”二級(jí)框架: 式中：——節(jié)點(diǎn)下柱端順時(shí)針或反時(shí)針截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪孛娼M合底彎矩設(shè)計(jì)值之和。地震往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求，當(dāng)柱子考慮順時(shí)針彎矩之和時(shí)，梁應(yīng)考慮反時(shí)針?lè)较驈澗刂停粗嗳?。若采用?duì)稱配筋，可取用兩