【正文】 式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表223；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。表223 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計圖218 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。m，的單位為kN。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=6600mm按梁翼緣高度考慮，=550+16035=675mm/=100/675= 故翼緣不受限制。判別T形梁截面類型=2100100（675100/2）=1. 第一層框架梁的正截面強(qiáng)度計算（見表224）表224 首層梁的正截面強(qiáng)度計算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅤ　　　30021002100300210030021002100　515515515515515365365365　　　135074211521176494629514411選鋼筋4C22　4C22　4C22　2C22+2C18　2C22+2C18　　2C222C22　2C22　實際面積15201520152012601260760760760?。ㄒ姳?25）實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。由表219查得：AB跨：順時針方向 =m逆時針方向 =mBC跨：順時針方向 =177。m 逆時針方向 =剪力調(diào)整:AB跨：+= +=m=(+)=m=(+)1/2= kN（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300665300665300465103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。V103＞V圖220 第二層框架梁內(nèi)力示意取AB跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。m，的單位為kN。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=6600mm按梁翼緣高度考慮，=550+16035=675mm/=100/675= 故翼緣不受限制。判別T形梁截面類型=2100100（675100/2）=1. 梁的正截面強(qiáng)度計算（見表226）表226 標(biāo)準(zhǔn)層梁的正截面強(qiáng)度計算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅤ　　　30021002100300210030021002100　515515515515515365365365　　　135074211521176494629514411選鋼筋4CC22　4C22　4C22　2C22+2C18　2C22+2C18　2C222C22　2C22　實際面積15201520152012601260760760760　（見表227）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進(jìn)行調(diào)整如下： 由表219查得：AB跨：順時針方向 = kNm逆時針方向 =mBC跨：順時針方向 =177。m 逆時針方向 =剪力調(diào)整AB跨：+= +=m=(+)1/2=m=1/2= kN根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。表227第二層梁的斜截面強(qiáng)度計算截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V180。 Φ=8n=2。 Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V 柱截面設(shè)計以第一，二層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動體系。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖222 B柱截面計算示意圖二級框架 =式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設(shè)計值之和。可以取兩組中較大者計算配筋。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。m=（）= kNm =+=== kNm == ②=m == ②=m == ②= 表229 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。m =以第三層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計。 第三層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=（）= kNm=+=m == ②=m == ②=m)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256% 以第三層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求?；炷恋燃墳镃35，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得： ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計算示c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。m 右震 m第一層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m取180。m將和180。=（）= kNm =+=m對底層柱底（IIIIII截面）。m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m = ⅢⅢ截面：①==m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm =以第二、三層A柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計。 第二層梁與A柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m取=m 右震 +=m＜===的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m=（）= kNm=+=m == ②=m == ②= 以第三層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度時，未按抗震設(shè)計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點承載力和延伸要求。 設(shè)計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。樓面（AB、CD）采用160mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土，樓面（BC）采用120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計算簡圖如圖224所示。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20=0. 5 kN/ m2板自重 160厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=4 kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=160mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B兩類，其中A按雙向板計算，B板按單向板計算。查表“雙向板按彈性分析的計算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計算。截面有效高度：選用 C8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=120208/2=96mm（長跨）方向跨中截面的=1602012=128mm支座截面處均取為96mm。截面配筋計算結(jié)果及實際配筋列于表234。/m)配筋實有(mm178。 屋面板的計算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計 kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=120mm，HL1bh=250mm550mm，HL2 bh=250mm400mm ZL1 bh=300mm500mm, ZL2 bh=250mm500mm。q/2作用下的彎矩值兩者之和。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，