【正文】 總計： 第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： BC跨恒載： 活荷載： 集中荷載： 縱梁自重： 縱墻自重： 柱自重： KN/m 總計： （a)恒載示意圖 （b)活載示意圖 圖10 橫框架豎向荷載示意圖 用彎矩分配法計算框架彎矩由于結(jié)構(gòu)對稱，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計，其內(nèi)力分析采用彎矩分配法。豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活載不利布置求得的彎矩偏低，但當(dāng)活載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在荷載面配筋時，～。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點連接的各桿的轉(zhuǎn)動剛度比值計算。傳遞系數(shù)： 遠端固定，傳遞系數(shù)為 遠端滑動鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為－1。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號內(nèi)數(shù)值。 圖11 半框架的梁柱線剛度 圖12 恒載彎矩分配圖（KN*m) 圖13 活載彎矩分配圖（KN*m) 圖14 恒載作用下框架彎矩圖（KN*m) 圖15 活載作用下框架彎矩圖（KN*m)以AB跨四、五層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。 表18 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN頂＝N底N頂＝N底6()0()()5()0（）（） 4（）0（）（）3（）0（）（）1382（）0（）（）1（）0（）（）注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 Mvmaxql2－ 式中：M左、M右——梁左、右端彎矩，見圖114括號內(nèi)的數(shù)值。在豎向荷載與地震力組合時，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計算，如圖15所示。對RB作用點取矩： RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x處截面彎矩為：M＝RAx－－MGA＋MEA 由＝0，可求得跨間Mmax的位置為x1＝ 將x1代入任一截面x處的彎矩表達式，可是跨間最大彎矩為：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA當(dāng)右震時，公式中的MEA、MEB反號。梁內(nèi)力組合見表19。M′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值。 表19 MGE及X值計算 （恒＋）qKN/mMGA（KNm）MEA（KNm）AB跨654321BC跨612012054365365344944921 項目層次跨L（m）RA（KN）x1（m）MGE（KN 表20 梁內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。VB左MVB右M177。VB左M38/.37VB右M177。V101B左MV101B右M177。③3A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC2A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC1A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC 續(xù)表20① 表中彎矩單位為KN 表21 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）+③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN138柱底M185N1382柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN 續(xù)表21注：表中彎矩單位為KN表22 B柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②（①+②）+③6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KN 續(xù)表22注意：在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以γRE后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利內(nèi)力。 表23 承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設(shè)計 以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力。①梁的正截面強度計算（見表24）；②梁的斜截面強度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計值進行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值。由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝m逆時針方向 Mbν＝ KNmBC跨：順時針方向 Mbν＝ KNm 逆時針方向 Mbν＝ KNm計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。m += KNm VGb＝（＋）＝ KN 斜截面計算見表25 表25 梁的斜截面強度計算 截面支座A右支座B左支座B右設(shè)計剪力V′（KN）γRE V′（KN）調(diào)整后V（KN）γRE V（KN）bh0（mm）300565300565300465（KN）VVV箍筋直徑ф（mm）肢數(shù)（n）n＝2，ф10n＝2，ф10n＝2，ф16AsV1（mm）箍筋間距S（mm）10010080Vcs＝ fcbh0+γRE VγRE VγRE Vρ＝ （％）ρsvmin＝（％） 根據(jù)國內(nèi)對低周反復(fù)荷載作用下鋼筋混凝土連續(xù)梁荷懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低，考慮地震作用的反復(fù)性。混凝土為，fc＝,fcm= N/mm2,縱筋為Ⅱ級fy＝310 N/mm2，箍筋為Ⅰ級。①正截面承載力得計算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”二級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設(shè)計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設(shè)計值之和。若采用對稱配筋，可取用兩組中較