【正文】 34583434583335333240692152157風(fēng)荷載作用下中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層數(shù)hi（m）Vi(KN)（N/mm）中柱DijVijyMbijMuij657083557083457083358250272306164296梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按式： 計(jì)算風(fēng)荷載作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊梁走道梁柱軸力l（m）VblVb邊柱N中柱N654321注：1）柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，當(dāng)為左地震作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。2）表中M的單位KNm，V的單位為KN 豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析仍取中框計(jì)算（1） 荷載計(jì)算第六層梁的均布線荷載AB跨屋面均布恒載傳給梁 ＝橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m恒載 BC跨屋面均布恒載傳給梁 ＝橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m恒載 第六層活載 =第三四五層梁的均布線荷載AB跨樓面均布荷載傳給梁 ＝ KN/m橫梁自重（包括抹灰） 25＝ KN/m內(nèi)橫墻自重 15（）+172（） =恒載 BC跨樓面均布荷載傳給梁 橫梁自重（包括抹灰） 恒載 第三四五層活載 2＝第三四五層集中荷載：縱梁自重 25= 縱墻自重 （15+172）（）= 柱自重 25= 總計(jì) 第二層梁的均布線荷載： AB跨恒載： BC跨恒載： 活荷載： 集中荷載： 縱梁自重： 縱墻自重： 柱自重： 總計(jì)： 第一層梁的均布線荷載： AB跨恒載： BC跨恒載： 活荷載： 集中荷載： 縱梁自重： 縱墻自重： 柱自重： KN/m 總計(jì)： （a)恒載示意圖 （b)活載示意圖 圖10 橫框架豎向荷載示意圖 用彎矩分配法計(jì)算框架彎矩由于結(jié)構(gòu)對(duì)稱，在豎向荷載作用下的框架側(cè)移可略去不計(jì)，其內(nèi)力分析采用彎矩分配法。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計(jì)算。豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活載不利布置求得的彎矩偏低，但當(dāng)活載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大，可在荷載面配筋時(shí)，～。固端彎矩計(jì)算將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩，計(jì)算結(jié)果見表15 表16 固端彎矩計(jì)算 AB跨BC跨簡圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）＝＝＝＝＝＝＝20＝分配系數(shù)計(jì)算 考慮框架對(duì)稱性，取半框架計(jì)算，半框架的梁柱線剛度如下圖11所示。切斷的橫梁線剛度為原來的一倍，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。其他節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)圖見圖12及圖13。傳遞系數(shù)： 遠(yuǎn)端固定，傳遞系數(shù)為 遠(yuǎn)端滑動(dòng)鉸質(zhì)，傳遞系數(shù)為－1。彎矩分配：恒載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖11，框架的彎矩見圖13；活載作用下，框架的彎矩分配計(jì)算見圖12，框架的彎矩見圖14。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力分布，調(diào)幅后，恒載及活載彎矩圖見恒載作用下框架彎矩圖及活載用框架彎矩圖括號(hào)內(nèi)數(shù)值。梁端剪力及柱軸力計(jì)算梁端剪力 V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝ 柱軸力 N=V+P式中：V——梁端剪力； P——節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重。 圖11 半框架的梁柱線剛度 圖12 恒載彎矩分配圖（KN*m) 圖13 活載彎矩分配圖（KN*m) 圖14 恒載作用下框架彎矩圖（KN*m) 圖15 活載作用下框架彎矩圖（KN*m)以AB跨四、五層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由圖9，查得梁上均布荷載為：第四層：q＝ KN/m集中荷載：241 KN第五層：q＝ KN/m由圖13，查得：四層梁端彎矩： ML= （） KN﹒m Mr = （） KN﹒m五層梁端彎矩： ML=148（） KN﹒m Mr =（） KN﹒m括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后得數(shù)值五層梁端剪力 VqD＝VqJ＝ql＝＝ KN調(diào)幅前： VmD＝VmJ== KNVD＝VqD－VmD＝＝ KNVJ＝VqJ＋VmJ＝+= KN調(diào)幅后： VmD＝VmJ=＝ KN VD＝VqD－VmD＝＝ KN VJ＝VqJ＋VmJ＝+= KN同理第四層梁端剪力：調(diào)幅前： VD＝＋＝ KN VJ＝－＝調(diào)幅后： VD＝+＝ KN VJ＝－＝第五層A柱柱頂及柱底軸力：N頂＝V＋P＝＋0＝ KNN底＝+＝ KN第四層A柱柱頂及柱底軸力N頂＝+241+＝ KNN底＝+= KN 其它梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表16，活載作用下梁端剪力及柱軸力見表表17 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmC VmA＝－VmBVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底6（）0（）（）5（）0（）（）4（）0（）（）3（）0（）（）2（）0（）()1()0()()注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 表18 活荷載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmA＝VmCVAVBVA＝VBN頂＝N底N頂＝N底6()0()()5()0（）（） 4（）0（）（）3（）0（）（）1382（）0（）（）1（）0（）（）注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。 Mvmaxql2－ 式中：M左、M右——梁左、右端彎矩，見圖114括號(hào)內(nèi)的數(shù)值?？缰蠱若小于 ql2，應(yīng)取M＝ ql2。在豎向荷載與地震力組合時(shí)，跨間最大彎矩MGE采用數(shù)值法計(jì)算，如圖15所示。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對(duì)RB作用點(diǎn)取矩： RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x處截面彎矩為：M＝RAx－－MGA＋MEA 由＝0，可求得跨間Mmax的位置為x1＝ 將x1代入任一截面x處的彎矩表達(dá)式，可是跨間最大彎矩為：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA當(dāng)右震時(shí)，公式中的MEA、MEB反號(hào)。MEA及x1的具體數(shù)值見表18，表中RA、x1 、MGE均有兩組數(shù)值。梁內(nèi)力組合見表19。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖114括號(hào)中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖16所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。M′左、M′右為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V′左、V′右，具體見表1表17。 表19 MGE及X值計(jì)算 （恒＋）qKN/mMGA（KNm）MGB（KNm）MEA（KN1