【正文】 ＝ ＝ N/mm2＜ fv＝ 120＝ 160 N/mm2 滿足要求 梁拼接 在框架梁方向梁柱連接采用梁拼接，在梁柱交接點的 處，梁拼接采用 M24 高強(qiáng)螺栓，摩擦面采用噴砂處理μ＝，螺栓強(qiáng)度等級為 級， P＝ 155kN，梁翼緣板為坡口全熔透焊。 彈性設(shè)計： 翼緣慣性矩： IF＝ 2 200 16 2422＝ 108mm4 78 腹板慣性矩 。 80 ＝ ＝ 2 1040＝ kN ＝ d ＝ 24 10 375＝ 135 kN ＝ 10 135＝ 1350 kN 腹板凈截面極限受剪承載力 Vu1＝ ＝ kN 拼接板凈截面極限承載力 Vu2＝ ＝ kN Vu＞ ( ) ＝ kN 則 Vu＝ kN＞ ＝ 468 10 235＝ kN 螺栓極限受剪承載力尚需滿足承擔(dān)構(gòu)件屈服時內(nèi)力 Mw＝ Mp＝ ＝ kN﹒ m V＝ kN 螺栓受力 。 M＝ kN﹒ m N＝ kN A＝ 5002－ 4602＝ 38400㎜ 2 Ix＝ Iy＝ 108㎜ 4 ix＝ iy＝ ＝ 196 ㎜ Wx＝ Wy＝ ＝ 106㎜ 3 + + ＝ N/mm2 ＜ f＝ 215 N/mm2 柱的拼接滿足要求 極限承載力驗算 Mp＝ [btb(h－ tb)＋ ]fy ＝ [500 20 (500－ 20)＋ ] 235＝ kN﹒ m 由于存在軸力，所以由 Mpc代替 Mp Ny＝ Anfy＝ (5002－ 4602) 235＝ 9024 kN 84 Mpc＝ (1－ )Mp＝ kN Mu＝ Af(h－ tf)fu＝ 500 20 480 375＝ 1800kN﹒ m Mu＞ ＝ ＝ kN 柱拼接的受剪承載力 Vu1＝ fu＝ (500－ 40) 20 375＝ kN Vu＞ ＝ 460 20 235＝ kN 柱的拼接滿足要求 次梁與主梁的連接 主次梁連接為鉸接連接，腹板連接采用 M20 高強(qiáng)螺栓，摩擦面采用噴 砂處理，μ＝ ，螺栓強(qiáng)度等級 級， P＝ 155kN，以底層主次梁連接為例： 主梁截面： 500 250 10 16 次梁截面： 400 200 8 13 1 層樓面荷載設(shè)計值： ＋ ＝ kN/m2 次梁自重： kN/m 次梁梁端剪力： V＝ （ ＋ ） ＝ kN 85 螺栓個數(shù)取 3 個 主次梁的拼接見圖： 螺栓強(qiáng)度驗算： 單個螺栓的抗剪驗算 ＝ 2 155＝ kN 螺栓連接承載內(nèi)力 V＝ kN M＝ V﹒ e＝ 103 ( ＋ 10＋ 50)＝ kN﹒ m 螺栓受力： ＝ kN ＝ 86 N＝ ＝ kN ＜ ＝ kN 螺栓強(qiáng)度合格 主梁加勁肋計算 設(shè)加勁肋板厚 ts取 10mm，焊腳 hf＝ 8mm，支撐加勁肋為 95 468 10mm 穩(wěn) 定性計算： 支座反力： N＝ 2V＝ 2 ＝ 計算截面面積： A＝ tsbs＋ 2 15 ＝ 10 250＋ 2 15 102＝ 5500mm 腹板中心線的截面慣性矩： I＝ 10 2020＝ 106mm4 回轉(zhuǎn)半徑： i＝ ＝ 計算長度取梁腹板高 l0＝ 468mm 長細(xì)比：λ＝ ＝ 87 截面屬 C 類 查表得 ＝ 則 : ＝ N/mm2＜ f＝ 215 N/mm2 穩(wěn)定性合格 承壓強(qiáng)度驗算： 承壓面積： Ab＝ 250 10＝ 2500mm2 鋼材端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值： fce＝ 325 N/mm2 ＝ N/mm2＜ fce＝ 325 N/mm2 焊縫驗算 焊縫計算長度，考慮加勁肋切角長度 50mm lw＝ hw－ 2 50＝ 468－ 100＝ 368mm＜ 60hf＝ 60 8＝ 480mm 取 lw＝ 368mm 焊縫截面模量： Ww＝ 8 3682＝ 103mm3 焊縫受力： ＝ N/mm2 ＝ N/mm2 88 ＝ N/mm2 ＜ ＝ 160 N/mm2 強(qiáng)度滿足 主次梁連接合格 柱腳設(shè)計 柱腳采用外包式柱腳，柱腳的混凝土保護(hù)層厚度為 200mm，混凝土采用 C25，鋼筋采用 HRB335 級，箍筋采用 HPB235級， fc＝ N/mm2 Ec＝ 104 N/mm2 柱 的最不利內(nèi)力 M＝ kN﹒ m N＝ kN V＝ kN 柱腳混凝土高度為 1500mm，栓釘間距為 200mm，栓釘采用φ 19mm,長度取 80mm,栓釘兩邊的混凝土保護(hù)層厚度為 89 150mm，則 :按構(gòu)造的栓釘個數(shù)為 n＝ ＝ 6個 NF＝ ＝ kN ＝ ＝ ＝ kN ＝ 400＝ kN ＜ ＝ 個 取 ＝ 10 個 驗算柱翼緣處混凝土的承壓力 ＝ N/mm2＜ fc＝ N/mm2 底板計算 柱的底板采用 800 800 鋼板 ＝ N/mm2＜ fc＝ N/mm2 對箱型截面，柱的內(nèi)部底板按四邊支撐考慮 90 Mmax＝ a2＝ ＝ 47880mm t＝ ＝ 取 t＝ 38mm 柱腳的錨栓作為安裝固定，錨栓的直徑根據(jù)與鋼柱板件厚度和底板厚度相協(xié)調(diào)原則確定，取 d＝ 20mm 縱向受力鋼筋計算 。考慮底板和混凝土基礎(chǔ)間的摩擦力作用 VbRc＝ V－ ＝ － ＝－ ＜ 0 按構(gòu)造配 筋，箍筋采用 8150 壓型鋼板選用 Q235鋼的 YX51250750 板厚 t＝ 有效截面特性： Ief＝ 104mm4/m wef＝ 103mm3/m 91 形心到壓型鋼板板底的距離 ht ht＝ ＝ 一個波距寬度內(nèi)截面面積 As＝ (135＋ 50＋ 2 )＝ 壓型鋼板頂面上混凝土厚度為 hc＝ 80mm 采用 C20 混凝土 1＝ fc＝ N/mm2 ft＝ N/mm2 Ec＝ 104 N/mm2 鋼筋采用 HPB235 級鋼 fy＝ 210 N/mm2 組合板總高 h＝ 51＋ 80＝ 131 mm 荷載和內(nèi)力計算 施工階段 恒荷載包括：鋼筋和混凝土自重、壓型鋼板自重 恒載： gk＝ kN/m2 g1＝ rggk＝ ＝ kN/m2 活載： qk＝ kN/m2 q1＝ ＝ kN/m2 施工階段內(nèi)力按彈性計算：三跨連續(xù)板 以 1 米寬板條為計算單元 92 跨中正彎矩 M1＝ (g1＋ q1)l0 ＝ (＋ ) ＝ kN﹒ m 支座負(fù)彎矩 M＝ (g1＋ q1)l0＝ (＋ ) ＝ kN﹒ m 支座剪力 V1＝ (g1＋ q1)l0＝ kN 使用階段 恒載包括：混凝土板自重、樓面做法、吊頂自重、壓型鋼板自重 恒載： gk＝ kN/m2 g2＝ rggk＝ ＝ kN/m2 活 載： qk＝ kN/m2 q2＝ ＝ kN/m2 以 1 米寬板條為計算單元 跨中正彎矩：按簡支單向板計算 M2＝ (g2＋ q2) (＋ ) (－ )2＝ kN﹒ m 93 支座負(fù)彎矩：按固端板計算 M2＝ (g2＋ q2) (＋ ) (－ )2＝ kN﹒ m 支座剪力： V＝ (g1＋ q1)ln＝ (＋ ) (－ ) ＝ kN 取計算單元寬度為矩 b＝ 250mm時的內(nèi)力 正截面跨中彎矩： M＝ ＝ kN﹒ m 支座負(fù)彎矩： M＝ ＝ kN﹒ m 支座剪力： V＝ ＝ kN 壓型鋼板驗算（施工階段） Ws1＝ ＝ Ws2＝ ＝ 抗彎驗算： Mu＝ Ws1f＝ 103 205＝ kN﹒ m＞ kN﹒ m 94 撓度驗算： ＝ ＜ [ ]＝ ＝ 撓度滿足 要求 組合板驗算（使用階段） 組合板的有效高度 h0＝ h－ ht＝ 51＋ 80－ ＝ 正截面抗彎驗算 Asf＝ 205＝ kN fcbh0＝ 250 80＝ 192 kN 由于 Asf＜ fcbh0因此組合板的塑性中和軸在混凝土板中 x＝ ＜ ＝ 取 x＝ Mu＝ fcbx(h0－ ) ＝ 250 (－ ) 95 ＝ kN﹒ m＞ kN﹒ m 斜截面抗剪強(qiáng)度驗算 Vu ＝ ＝ 250 ＝ kN＞ kN 支座負(fù)彎矩配筋計算 h0＝ hc－ as＝ 80－ 25＝ 55mm ＝ rs＝ ＝ As＝ ＝ ＝ ＝ ＝ ﹪ Asmin＝ bhc＝ 250 80＝ 40mm2 選 8150 As＝ 335 ＝ 撓度驗算： 根據(jù)變形相等的原則，將混凝土材料轉(zhuǎn)化為等效的鋼材 ＝ 96 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下?lián)Q算成鋼截面后的組合截面特征值： 組合板截面中和軸到板頂?shù)木嚯x x＝ (－ As＋ )＝ (－ ＋ )＝ 組合截面慣性矩： I0＝ ＋ Is＋ As(h0－ x)2 ＝ ＋ 104＋ (－)2＝ 578526＋ 169700＋ 1399512＝ 106mm4 荷載準(zhǔn)永久組合下?lián)Q算鋼截面后的組合截面特征值 組合板截面中和軸到板頂?shù)木嚯x： x＝ (－ As＋ )＝ (－ ＋ ) ＝ 組合截面慣性矩： I0Q＝ ＋ Is＋ As(h0－ x)2 97 ＝ ＋ 104＋ (－)2＝ 611903＋ 169700＋ 950468＝ 106mm4 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下的撓度： 荷載準(zhǔn)永久組合下的撓度： [ ]＝ ＝ 撓度均滿足要求 自振頻率驗算 僅考慮恒載作用下時組合板的撓度 gk＝ ＝ kN/m 自振頻率 f＝ ＝ ＞ 15HZ 自振頻率合格 98 壓型鋼板單跨梁，以 1m 寬板條為計算單元 施工階段 ： 跨中正彎矩： M1＝ (g1＋ q1) （ ＋ ） ＝ kN﹒ m 支座剪力： V1＝ (g1＋ q1)l0＝ (＋ ) ＝ kN 使用 階段： 跨中正彎矩： M2＝ (g2＋ q2) （ ＋ ） ＝ kN﹒ m 支座剪力： V2＝ (g2＋ q2)ln＝ (＋ ) ＝ kN 取計算單元寬度為 b＝ 250mm 時的內(nèi)力 正截面跨中正彎矩： M＝ ＝ kN﹒ m 支座剪力： V＝ ＝ kN﹒ m 壓型鋼板驗算（施工階段） Ws1＝ Ws2＝ 99 抗彎驗算： Mu＝ Ws1f＝ 103 205＝ kN﹒ m ＜ kN﹒ m 不滿足要求：施工階段中間設(shè)支撐，變成二跨連續(xù)梁 施工階段 跨中正彎矩： M1＝ (g1＋ q1) ＝ （ ＋ ） ＝ kN﹒ m 支座負(fù)彎矩： M1＝ (g1＋ q1) ＝ （ ＋ ） ＝ kN﹒ m 支座剪力 ： V1＝ (g1＋ q1)l0 ＝ （ ＋ ） ＝ kN Mu＞ M1＝ kN﹒ m 滿足要求 撓度驗算： ＜ [ ]＝ ＝ 100 撓度驗算合格 組合板驗算（使用階段） 組合板的有效高度 h0＝ h－ ht＝ 51＋ 80－ ＝ 正截面抗彎驗算 Asf＝ 205＝ kN fcbh0＝ 250 80＝ 192 kN 由于 Asf＜ fcbh0因此組合板的塑性中和軸在混凝土板中 x＝ ＜ ＝ 取x＝ Mu＝ fcbx(h0－ ) ＝ 250 (－ ) ＝ kN﹒ m＞ kN﹒ m 斜截面抗剪強(qiáng)度驗算 Vu＝ ＝ 250 ＝ kN＞ kN 101 撓度驗算： 根據(jù)變形相等的原則，將混凝土材料轉(zhuǎn)化為等效的鋼材 ＝ 荷載標(biāo)準(zhǔn)組合下?lián)Q算成鋼截面后的組合截面特征值： 組合板截面中和軸到板頂?shù)木嚯x x＝ (－ As＋ )＝