【正文】 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析仍以中框架為例進行計算。各桿端分配系數(shù)見表215。m（跨中若小于應?。皆谪Q向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，如圖216所示。 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表22表222。m，的單位為kN。由表219查得：AB跨：順時針方向 =剪力調整:AB跨：+= += Φ=8n=2。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=6600mm按梁翼緣高度考慮，=550+16035=675mm/=100/675= 故翼緣不受限制。mBC跨：順時針方向 =177。m=1/2= kN Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V 柱截面設計以第一，二層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設計?？梢匀山M中較大者計算配筋。m 右震 +=m=（）= kNm == ②=m =m 右震 +=m=（）= kNm)N(kN)(mm)5875(m2)500465500465(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)續(xù)表230e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心559＜0594＜0選筋4C 204C 20實配面積(mm)12561256% 以第三層柱為例，剪力設計值按下式調整： 由正截面計算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m第一層梁與A柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +==（）= kNm =ⅡⅡ截面：①==以第二、三層A柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進行設計。m＜==m=+=m =表232 C柱正截面受壓承載力計算（標準層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖224所示。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B兩類，其中A按雙向板計算，B板按單向板計算。/m)配筋實有(mm178。計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。q/2作用下的彎矩值兩者之和。截面有效高度：選用 C8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=120208/2=96mm（長跨）方向跨中截面的=1602012=128mm支座截面處均取為96mm。跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當內(nèi)支座鉸支時177。 設計資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算。m == ②=的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即IVIV、VV截面）。m取=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm對底層柱底（IIIIII截面）。m取180?；炷恋燃墳镃35，=，=縱筋為HRB400,=360 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得： ⅠⅠ=c==103/(550550)=＜ⅡⅡ=c==103/(550550)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計算示c==103/(550550)=＜均滿足軸壓比的要求。m == ②== 第三層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 += 表229 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN== kN=第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。表227第二層梁的斜截面強度計算截面支座A右支座B左支座B右設計剪力V180。剪力調整AB跨：+= +=1. 梁的正截面強度計算（見表226）表226 標準層梁的正截面強度計算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅤ　　　30021002100300210030021002100　515515515515515365365365　　　135074211521176494629514411選鋼筋4CC22　4C22　4C22　2C22+2C18　2C22+2C18　2C222C22　2C22　實際面積15201520152012601260760760760　（見表227）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時對剪力設計值進行調整如下： 由表219查得：AB跨：順時針方向 = kNV圖220 第二層框架梁內(nèi)力示意取AB跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。m=(+)1/2= kNmBC跨：順時針方向 =177。判別T形梁截面類型=2100100（675100/2）=③7柱頂MN7柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN16803柱頂M207N柱底M207N2柱頂M216N柱底M216N1柱頂MN柱底MN 截面設計 承載力抗力調整系數(shù)考慮地震作用時,結構構件的截面采用下面的表達式：≤/式中 ——承載力抗力調整系數(shù)，取值見表223；——地震作用效應與其它荷載效應的基本組合；——結構構件的承載力。表218 及值計算項目跨（恒+活） （kN/m） （kN/m） （kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨7654321BC跨7654321續(xù)表218 項目跨（kN/m）（kN/m）（kN/m）（kN/m）AB跨7654321BC跨7654321梁內(nèi)力組合見表219表219 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。m（跨：八九層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。計算結果見表213。＜[]=1/450。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。若為裝配樓板，現(xiàn)澆層的樓 ，則邊框架梁取=，對中框架取=。樓面做法：25mm厚水泥砂漿面層； 1160mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 15mm紙筋石灰抹灰 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定 初估截面尺寸　一層二層三層四層五層六層七層柱550*550550*550500*500500*500500*500500*500500*500橫向框架梁AB跨250*550BC跨250*400CD跨250*550縱向框架梁沿A軸300*500沿B軸250*500沿C軸250*500沿D軸300*500 梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖23 梁的計算跨度 柱高度底層柱 h=+=其他層 h=圖24 橫向框架計算簡圖 荷載計算 屋面均布恒載二氈三油防水層 kN/ m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/ m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/ m2100～140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖 (+)7/2= kN/ m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/ m2共計 kN/ m2屋面恒載標準值為：（+）（2++）= 樓面均布恒載按樓面做法逐項計算①AB，CD 間的樓板厚度為160mm25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2160厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=4 kN/ m215厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2②BC 間的樓板厚度為120mm25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25=3 kN/ m215厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計 kN/ m2樓面恒載標準值為：（+）[（2+）+]= 屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：（+）（2++）= kN 樓面均布活荷載，走道、 kN/ m2，為計算方便， kN/ m2。 設計資料:基本風荷載W。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。高層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼鋼筋混凝土組合結構等類型。 設計資料 氣象資料夏季最高氣溫，冬季室外氣溫最低。凍土深度25cm，基本風荷載W。根據(jù)不同結構類型的特點，正確選用材料，就成為經(jīng)濟合理地建造高層建筑的一個重要方面。本建筑采用的是框架機構體系，框架結構的優(yōu)點是建筑平面布置靈活，框架結構可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結構構件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構件，也易于采用定型模板而做成現(xiàn)澆結構，本建筑采用的現(xiàn)澆結構。=。樓面均布活荷載標準值為：（+）（2++）= kN 梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重量）橫向