【正文】 地震往復作用，兩個方向的彎矩設(shè)計值均應(yīng)滿足要求，當柱子考慮順時針彎矩之和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩之和，反之亦然。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。軸壓比驗算 表26 軸壓比限值 類型抗震等級一二三框架柱框支柱由B柱內(nèi)力組合表21查得： NⅠ1= KNμc ＝＝圖18NⅡⅡ＝ KNμc＝＝NⅢⅢ＝ μc＝＝均滿足軸壓比限值得要求。 柱截面設(shè)計 以第一、二層B柱為例，對圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計。m VA右＝VB左＝＝ KN VB右＝＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ γRE VJ右＝＝ KN調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。m VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝+= 剪力調(diào)整：AB跨：Mbν＋Mbr＝＋= m； Mbr＝ KNm ； Mbr＝m ；Mbr＝m ； Mbr＝ KN VGb＝（q恒＋）Ln 表24 第一層框架梁正截面強度計算 截面IIIIIIIIIIIVIVVM300*565300*565300*565300*565300*565300*465300*465300*46524711616選筋432425425432425432425432實配面積32171964196432171964321719643217 續(xù)表24Mbν、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。 混凝土強度等級為（fcm＝，fc＝），縱筋為Ⅱ級（fy＝310 N/mm2），箍筋為Ⅰ級（fy＝210 N/mm2）。 截面設(shè)計 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計采用下面的表達式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表23；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。m，軸力單位為KN。m，軸力單位為KN。m，剪力單位為KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。V234跨中MDJMJK 續(xù)表20 續(xù)表20層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。V跨中MDJMJK4A右M177。V跨中MDJMJK5A右M177。③6A右M177。m）AB跨654321BC跨654321續(xù)表19注：當x1l或x10時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時，用M=RAx－－MGAMEA計算MGE。m）MEB（KNm）MGB（KN剪力值應(yīng)取V′左、V′右，具體見表1表17。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖114括號中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖16所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。MEA及x1的具體數(shù)值見表18，表中RA、x1 、MGE均有兩組數(shù)值。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力?？缰蠱若小于 ql2，應(yīng)取M＝ ql2。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。由圖9，查得梁上均布荷載為：第四層：q＝ KN/m集中荷載：241 KN第五層：q＝ KN/m由圖13，查得：四層梁端彎矩： ML= （） KN﹒m Mr = （） KN﹒m五層梁端彎矩： ML=148（） KN﹒m Mr =（） KN﹒m括號內(nèi)為調(diào)幅后得數(shù)值五層梁端剪力 VqD＝VqJ＝ql＝＝ KN調(diào)幅前： VmD＝VmJ== KNVD＝VqD－VmD＝＝ KNVJ＝VqJ＋VmJ＝+= KN調(diào)幅后： VmD＝VmJ=＝ KN VD＝VqD－VmD＝＝ KN VJ＝VqJ＋VmJ＝+= KN同理第四層梁端剪力：調(diào)幅前： VD＝＋＝ KN VJ＝－＝調(diào)幅后： VD＝+＝ KN VJ＝－＝第五層A柱柱頂及柱底軸力：N頂＝V＋P＝＋0＝ KNN底＝+＝ KN第四層A柱柱頂及柱底軸力N頂＝+241+＝ KNN底＝+= KN 其它梁端剪力及柱軸力計算見表16，活載作用下梁端剪力及柱軸力見表表17 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN） 層 數(shù)荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmC VmA＝－VmBVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底6（）0（）（）5（）0（）（）4（）0（）（）3（）0（）（）2（）0（）()1()0()()注：括號內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。梁端剪力及柱軸力計算梁端剪力 V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝ 柱軸力 N=V+P式中：V——梁端剪力； P——節(jié)點集中力及柱自重。彎矩分配：恒載作用下，框架的彎矩分配計算見圖11，框架的彎矩見圖13；活載作用下，框架的彎矩分配計算見圖12，框架的彎矩見圖14。其他節(jié)點的分配系數(shù)圖見圖12及圖13。固端彎矩計算將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎矩，計算結(jié)果見表15 表16 固端彎矩計算 AB跨BC跨簡圖固端彎矩M0＝MJ（KN/m）簡圖固端彎矩MJ=MK（KN/m）＝＝＝＝＝＝＝20＝分配系數(shù)計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如下圖11所示。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計算。2）表中M的單位KN框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將分布風荷載轉(zhuǎn)變成節(jié)點集中荷載，具體見表：沿房屋高度分布風荷載標準值層次Hi（m）Hi/H654321風荷載沿房屋高度的分布 等效節(jié)點集中風荷載風荷載作用下的的水平位移驗算根據(jù)圖所示，計算層間剪力V和③軸線的框架的層間側(cè)移剛度，計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算過程見表：風荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次123456（KN）（KN）1/31001/37801/45451/58401/85901/18080由表可見：風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/3100，遠遠小于1/550滿足規(guī)范要求?！逗奢d規(guī)范》規(guī)定，應(yīng)采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動的影響。B類地區(qū)，H/B=，查表，由表查得； ,取圖中③軸橫向框架，可推出沿房屋高度的分布風荷載標準值：，根據(jù)各樓層標高處的高度Hi。 圖8 地震作用下框架彎矩圖（KN*m) 圖9 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（KN) 風荷載作用下橫向框架內(nèi)力與側(cè)移驗算橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算（1） 風荷載標準值風荷載標準值按式計算。 表14 框架柱剪力及彎矩計算表 邊柱層次HiViDiViy6190681559618500531818159961850044215815996185003500882966818917256211017472215621601198582427596中柱層次HiViDiViy6190681559634833531818159963483344215815996348333500882966835333256211017472453941601198582435571 表15 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次nAB跨BC跨柱軸力l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb（KN）l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb(KN)ND(KN)NJ(KN)654101234321計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。 梁端彎矩、柱軸力見表15 中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配。 表13 縱向框架變形驗算 層間層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN/m）層間位移Vi/Di（m）層高hi（m）層間相對彈性轉(zhuǎn)角θe619078233281/1565531828233281/923442178233281/706350118403321/6002562510304401/65516016