【導(dǎo)讀】面積大約是平方米，共5層，建筑高度為米。本建筑采用鋼筋混凝。土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系，包括建筑設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工組織設(shè)計(jì)三部分內(nèi)容。使用功能、綜合選型、施工、材料、建筑設(shè)備、建筑藝術(shù)及經(jīng)濟(jì)等。其中手算部分的主要內(nèi)容為設(shè)計(jì)的總說(shuō)。一榀框架配筋圖、樓梯詳圖、基礎(chǔ)布置圖及詳圖。術(shù)安排的雙重作用。根據(jù)基本建設(shè)計(jì)劃和設(shè)計(jì)的要求，提供各階段的施工準(zhǔn)備工。作內(nèi)容，協(xié)調(diào)施工過(guò)程中各施工單位、各施工工種、各項(xiàng)資源之間的相互關(guān)系。主要包括施工進(jìn)度計(jì)劃、施工方案設(shè)計(jì)以及安全、質(zhì)量管理等方面的內(nèi)容。

　　

【正文】 層的重力荷載代表值： 1. 集中于屋蓋處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 5G 雪載 = kN 屋面恒載 （ ） += kN 梁 （ +18） ++4= kN 女兒墻 kN 柱重 1/22+1/22= kN 墻 重 1/2= kN 門(mén)窗重 ————————————————————————————————— 合計(jì)： 2．集中于五 層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 4G 右 樓面活載 2(2) += kN 左 雪荷載 = 女兒墻 樓面恒載 = kN 梁 （ +8） +3+=461kN 柱重 +2= kN 門(mén)窗重 += 墻 1/2+1/2= kN ————————————————————————————————— 合計(jì)： kN 3．集中于 三 .四 層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 樓面活載 9+9= kN 樓面恒載 9= 梁 461 kN 柱重 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 27 墻 kN 門(mén)窗 kN ————————————————————————————————— 合計(jì)： kN 4．集中于二層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 1G 樓面活載 kN 樓面恒載 kN 梁 461 kN 柱重 1/22+ 1/22+（ +） 1/22= kN 墻 1/2+1/2= kN 門(mén)窗重 += kN ——————————————————————————————— 合計(jì)： kN 集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值如圖 所示。 圖 各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 28 框架側(cè)移剛度計(jì)算 框架梁線剛度計(jì)算 梁的截面慣性矩 bI = 0I? ， I0=b179。 h3/12 為梁矩形部分的截面慣性矩 ,? 為考慮樓板對(duì)梁的轉(zhuǎn)動(dòng)的約束作用而乘以的調(diào)整系數(shù)， ? 的值按表 32 選取。 表 32 梁截面慣性矩調(diào)整系數(shù)β取值 本工程橫梁線剛度具體計(jì)算如下表 33: 材料為 C35 混凝土， Ec＝ 179。 104N/mm2 表 33 橫梁線剛度計(jì)算表 桿件 EC L (mm) b179。 h （ mm179。 mm） I0 （ mm4） Ib （ mm4） ib=β ECI0/L （ Nm ） 邊跨梁 179。 104 7200 300179。 800 179。 1010 179。 1010 179。 107 中跨梁 179。 104 2700 300179。 400 179。 1010 179。 1010 179。 107 框架柱線剛度計(jì)算 材料為 C35 混凝土， Ec＝ 179。 104N/mm2 表 34 柱線剛度計(jì)算表 桿件 EC (N/ mm4) L (mm) b179。 h （ mm179。 mm） I0 （ Nm ） ic=ECI0/L （ Nm ） 24 層柱 3600 550179。 550 179。 1010 179。 107 底層柱 6900 550179。 550 179。 1010 179。 107 注：除底層柱，其它 ic=ECI0/ 柱抗側(cè)移剛度計(jì)算 柱的側(cè)移剛度 D 值按下式計(jì)算： 樓面做法 中框架梁 邊框架梁 現(xiàn)澆樓板 裝配整體式樓面 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 29 212cc iD ha= (32) 式中， ca 為柱側(cè)移剛度修正系數(shù) ，對(duì)不同情況按表 35 計(jì)算，其中 K 表示梁柱線剛度比。 表 35 柱側(cè)移剛度修正系數(shù) c? 根據(jù)上述方法計(jì)算出框架柱的側(cè)移剛度 D 值見(jiàn)表 36。 表 36 框架柱的側(cè)移剛度計(jì)算表 (kN/mm) 層數(shù) 框架柱的位置 K ca ijD 2～ 4 層 邊柱（ 2 根） 中柱（ 2 根） 底層 邊柱（ 2 根） 中柱（ 2 根） 由上表可以計(jì)算出每個(gè)樓層的側(cè)移剛度，見(jiàn)表 37 表 37 橫向框架層間側(cè) 移剛度 (kN/mm) 位置 邊柱 中柱 ca 簡(jiǎn)圖 K 簡(jiǎn)圖 K 一般層 242ciii+ 1 2 3 42ci i i ii+ + + 2KK+ 底層 固結(jié) 2cii 12ciii+ KK++ 鉸結(jié) 2cii 12ciii+ + 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 1. 框架自振周期計(jì)算 結(jié)構(gòu)的基本自振周期采用頂點(diǎn)位移法，公式為 2/11 )( TT UT ?? （ 33） 其中： T? 為結(jié)構(gòu)基本周期考慮非承重磚墻影響系數(shù)，取為 。 TU 為結(jié)構(gòu)基本自振周期時(shí)的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假象位移。 頂點(diǎn)位移法的思路是：將以質(zhì)量均勻分布的懸臂結(jié)構(gòu)體系的基本周期用在重力荷載水平作用下所產(chǎn)生的水平頂點(diǎn)位移來(lái)表示。頂點(diǎn)位移可以通過(guò)將各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值水平作用于體系各質(zhì)點(diǎn)上，然后，根據(jù)各樓層剛度，按靜力方法求出。 表 38 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算 由式 31 可得結(jié)構(gòu)的基本周期： ? ?0 . 51 1 . 7 0 . 7 0 . 3 9 8 0 . 7 5TS? ? ? ? 工程上，多自由度彈性體系水平地震作用的計(jì)算一般采用振型分解反應(yīng)譜法，在一定的條件下還可以采用簡(jiǎn)化的振型分解反應(yīng)譜法－底部剪力法。這兩種層數(shù) 1 2 3 4 5 ?iD （ 179。 104） 層次 Hi(m) iG (kN) GiV (kN) ?iD (kN/mm) iu? = GiV /?iD (mm) iu (mm) 5 4 3 2 1 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 方法也是我國(guó)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》中采用的方法。該結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。底部剪力法的思路是：首先計(jì)算出作用于結(jié)構(gòu)總的地震作用，即底部剪力，然后將 總的地震作用按照一定規(guī)律分配到各個(gè)質(zhì)點(diǎn)上，從而得到各個(gè)質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用。 （ 1）結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪力按下式計(jì)算： eqEK GF 1?? （ 34） 式中 1? — 為相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振的水平地震影響系數(shù)值； eqG — 為結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載 代表值，多質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值的 85% 本結(jié)構(gòu)設(shè)防烈度為 7 度，地震加速度為 ，查表得 max ? ? 因?yàn)樵O(shè)計(jì)地震分組為第二組，場(chǎng)地土類(lèi)別為二 類(lèi)場(chǎng)地，查表得 ? 故： 1 ????????? TTg? max? = ??????= ??? 41i ieq GG ? = kN = eqEK GF 1?? == 因?yàn)?1 0 . 7 5 1 . 4 1 . 4 0 . 4 0 0 . 5 6gT s T s s? ? ? ? ?，故需考慮頂部附加地震作用的修正；又因?yàn)?0 .3 5 0 .4 0 0 .5 5 sgs T s? ? ?，頂部附加地震系數(shù)： 1 ?? Tn? = EKnn FF ??? == （ 2）各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用為： 51(1 )iii n E KjjjGHFFGH????? ， 51 jjj GH?? =，樓層剪力計(jì)算過(guò)程如表 39： （ 3）樓層地震剪力計(jì)算 表 39 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 32 水平地震作用下的框架結(jié)構(gòu)的層間位移 iu? 和頂點(diǎn)位移分別按下式（ 35）和（ 36）計(jì)算 ： 1iiSijjVuD???? （ 35） ?? ??nK Kuu 1 )( （ 36） 計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 310，表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移 θe= iu? / ih 。 表 310 橫向地震作用下的位移計(jì)算 由上表可見(jiàn)，最大層間位移發(fā)生在底層，根據(jù)《結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對(duì)于鋼筋 混凝 土框架結(jié)構(gòu)， e? ≤ 1/550，均滿足要求。 層數(shù) iH （ m） iG （ kN） ??51j jG （ kN） iiGH （ kNm） ? ii ii HGHG Fi (kN) iV （ kN） 5 4 3 2 1 層 數(shù) iH /m iV /kN ?iD（ kN/mm) iu? /mm iu /mm e? 5 1/5625 4 1/2835 3 1/1895 2 1/1513 1 1/648 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì) 33 4．水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算 (1)框架柱端剪力及彎矩 分別按式（ 37）和（ 38）計(jì)算，各柱反彎點(diǎn)高度比 y 按式（ 39）確定。 1ijjisijjDVi VD??? （ 37） ..(1 )bij i juij i jM V yhM V y h??? （ 38） 3210 yyyyy ???? （ 39） 式中 ijD — i 層 j 柱的側(cè)移剛度； h — 為該層柱的計(jì)算高度； y — 為框架柱的反彎點(diǎn)高度比； 0y — 為框架柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； 1y — 為上、下層梁線剛度比修正值； 2y 、 3y — 為上、下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值。 具體計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表 311。 表 311 在橫向地震作用下框架柱端剪力及彎矩計(jì)算 層 數(shù) 5 4 3 2 1 ih /m iV /kN ?iD kN/mm 邊柱 1iD 1iV y 0,45 Mct 青島理工大學(xué)畢業(yè)設(shè)