【導讀】面積大約是平方米，共5層，建筑高度為米。本建筑采用鋼筋混凝。土現(xiàn)澆框架結構體系，包括建筑設計、結構設計和施工組織設計三部分內(nèi)容。使用功能、綜合選型、施工、材料、建筑設備、建筑藝術及經(jīng)濟等。其中手算部分的主要內(nèi)容為設計的總說。一榀框架配筋圖、樓梯詳圖、基礎布置圖及詳圖。術安排的雙重作用。根據(jù)基本建設計劃和設計的要求，提供各階段的施工準備工。作內(nèi)容，協(xié)調(diào)施工過程中各施工單位、各施工工種、各項資源之間的相互關系。主要包括施工進度計劃、施工方案設計以及安全、質(zhì)量管理等方面的內(nèi)容。

　　

【正文】 層的重力荷載代表值： 1. 集中于屋蓋處的質(zhì)點重力荷載代表值 5G 雪載 = kN 屋面恒載 （ ） += kN 梁 （ +18） ++4= kN 女兒墻 kN 柱重 1/22+1/22= kN 墻 重 1/2= kN 門窗重 ————————————————————————————————— 合計： 2．集中于五 層處的質(zhì)點重力荷載代表值 4G 右 樓面活載 2(2) += kN 左 雪荷載 = 女兒墻 樓面恒載 = kN 梁 （ +8） +3+=461kN 柱重 +2= kN 門窗重 += 墻 1/2+1/2= kN ————————————————————————————————— 合計： kN 3．集中于 三 .四 層處的質(zhì)點重力荷載代表值 樓面活載 9+9= kN 樓面恒載 9= 梁 461 kN 柱重 青島理工大學畢業(yè)設計 27 墻 kN 門窗 kN ————————————————————————————————— 合計： kN 4．集中于二層處的質(zhì)點重力荷載代表值 1G 樓面活載 kN 樓面恒載 kN 梁 461 kN 柱重 1/22+ 1/22+（ +） 1/22= kN 墻 1/2+1/2= kN 門窗重 += kN ——————————————————————————————— 合計： kN 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值如圖 所示。 圖 各質(zhì)點重力荷載代表值 青島理工大學畢業(yè)設計 28 框架側移剛度計算 框架梁線剛度計算 梁的截面慣性矩 bI = 0I? ， I0=b179。 h3/12 為梁矩形部分的截面慣性矩 ,? 為考慮樓板對梁的轉動的約束作用而乘以的調(diào)整系數(shù)， ? 的值按表 32 選取。 表 32 梁截面慣性矩調(diào)整系數(shù)β取值 本工程橫梁線剛度具體計算如下表 33: 材料為 C35 混凝土， Ec＝ 179。 104N/mm2 表 33 橫梁線剛度計算表 桿件 EC L (mm) b179。 h （ mm179。 mm） I0 （ mm4） Ib （ mm4） ib=β ECI0/L （ Nm ） 邊跨梁 179。 104 7200 300179。 800 179。 1010 179。 1010 179。 107 中跨梁 179。 104 2700 300179。 400 179。 1010 179。 1010 179。 107 框架柱線剛度計算 材料為 C35 混凝土， Ec＝ 179。 104N/mm2 表 34 柱線剛度計算表 桿件 EC (N/ mm4) L (mm) b179。 h （ mm179。 mm） I0 （ Nm ） ic=ECI0/L （ Nm ） 24 層柱 3600 550179。 550 179。 1010 179。 107 底層柱 6900 550179。 550 179。 1010 179。 107 注：除底層柱，其它 ic=ECI0/ 柱抗側移剛度計算 柱的側移剛度 D 值按下式計算： 樓面做法 中框架梁 邊框架梁 現(xiàn)澆樓板 裝配整體式樓面 青島理工大學畢業(yè)設計 29 212cc iD ha= (32) 式中， ca 為柱側移剛度修正系數(shù) ，對不同情況按表 35 計算，其中 K 表示梁柱線剛度比。 表 35 柱側移剛度修正系數(shù) c? 根據(jù)上述方法計算出框架柱的側移剛度 D 值見表 36。 表 36 框架柱的側移剛度計算表 (kN/mm) 層數(shù) 框架柱的位置 K ca ijD 2～ 4 層 邊柱（ 2 根） 中柱（ 2 根） 底層 邊柱（ 2 根） 中柱（ 2 根） 由上表可以計算出每個樓層的側移剛度，見表 37 表 37 橫向框架層間側 移剛度 (kN/mm) 位置 邊柱 中柱 ca 簡圖 K 簡圖 K 一般層 242ciii+ 1 2 3 42ci i i ii+ + + 2KK+ 底層 固結 2cii 12ciii+ KK++ 鉸結 2cii 12ciii+ + 青島理工大學畢業(yè)設計 30 橫向水平荷載作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算 橫向水平地震作用下框架結構的內(nèi)力和側移計算 1. 框架自振周期計算 結構的基本自振周期采用頂點位移法，公式為 2/11 )( TT UT ?? （ 33） 其中： T? 為結構基本周期考慮非承重磚墻影響系數(shù)，取為 。 TU 為結構基本自振周期時的結構頂點假象位移。 頂點位移法的思路是：將以質(zhì)量均勻分布的懸臂結構體系的基本周期用在重力荷載水平作用下所產(chǎn)生的水平頂點位移來表示。頂點位移可以通過將各質(zhì)點重力荷載代表值水平作用于體系各質(zhì)點上，然后，根據(jù)各樓層剛度，按靜力方法求出。 表 38 結構頂點的假想側移計算 由式 31 可得結構的基本周期： ? ?0 . 51 1 . 7 0 . 7 0 . 3 9 8 0 . 7 5TS? ? ? ? 工程上，多自由度彈性體系水平地震作用的計算一般采用振型分解反應譜法，在一定的條件下還可以采用簡化的振型分解反應譜法－底部剪力法。這兩種層數(shù) 1 2 3 4 5 ?iD （ 179。 104） 層次 Hi(m) iG (kN) GiV (kN) ?iD (kN/mm) iu? = GiV /?iD (mm) iu (mm) 5 4 3 2 1 青島理工大學畢業(yè)設計 31 方法也是我國《建筑抗震設計規(guī)范》中采用的方法。該結構高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。底部剪力法的思路是：首先計算出作用于結構總的地震作用，即底部剪力，然后將 總的地震作用按照一定規(guī)律分配到各個質(zhì)點上，從而得到各個質(zhì)點的水平地震作用。 （ 1）結構總水平地震作用標準值即底部剪力按下式計算： eqEK GF 1?? （ 34） 式中 1? — 為相應于結構基本自振的水平地震影響系數(shù)值； eqG — 為結構等效總重力荷載，單質(zhì)點應取總重力荷載 代表值，多質(zhì)點應取總重力荷載代表值的 85% 本結構設防烈度為 7 度，地震加速度為 ，查表得 max ? ? 因為設計地震分組為第二組，場地土類別為二 類場地，查表得 ? 故： 1 ????????? TTg? max? = ??????= ??? 41i ieq GG ? = kN = eqEK GF 1?? == 因為 1 0 . 7 5 1 . 4 1 . 4 0 . 4 0 0 . 5 6gT s T s s? ? ? ? ?，故需考慮頂部附加地震作用的修正；又因為 0 .3 5 0 .4 0 0 .5 5 sgs T s? ? ?，頂部附加地震系數(shù)： 1 ?? Tn? = EKnn FF ??? == （ 2）各質(zhì)點的水平地震作用為： 51(1 )iii n E KjjjGHFFGH????? ， 51 jjj GH?? =，樓層剪力計算過程如表 39： （ 3）樓層地震剪力計算 表 39 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表 青島理工大學畢業(yè)設計 32 水平地震作用下的框架結構的層間位移 iu? 和頂點位移分別按下式（ 35）和（ 36）計算 ： 1iiSijjVuD???? （ 35） ?? ??nK Kuu 1 )( （ 36） 計算過程見表 310，表中還計算了各層的層間彈性位移 θe= iu? / ih 。 表 310 橫向地震作用下的位移計算 由上表可見，最大層間位移發(fā)生在底層，根據(jù)《結構抗震規(guī)范》規(guī)定，對于鋼筋 混凝 土框架結構， e? ≤ 1/550，均滿足要求。 層數(shù) iH （ m） iG （ kN） ??51j jG （ kN） iiGH （ kNm） ? ii ii HGHG Fi (kN) iV （ kN） 5 4 3 2 1 層 數(shù) iH /m iV /kN ?iD（ kN/mm) iu? /mm iu /mm e? 5 1/5625 4 1/2835 3 1/1895 2 1/1513 1 1/648 青島理工大學畢業(yè)設計 33 4．水平地震作用下框架內(nèi)力計算 (1)框架柱端剪力及彎矩 分別按式（ 37）和（ 38）計算，各柱反彎點高度比 y 按式（ 39）確定。 1ijjisijjDVi VD??? （ 37） ..(1 )bij i juij i jM V yhM V y h??? （ 38） 3210 yyyyy ???? （ 39） 式中 ijD — i 層 j 柱的側移剛度； h — 為該層柱的計算高度； y — 為框架柱的反彎點高度比； 0y — 為框架柱的標準反彎點高度比； 1y — 為上、下層梁線剛度比修正值； 2y 、 3y — 為上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 具體計算過程及結果見表 311。 表 311 在橫向地震作用下框架柱端剪力及彎矩計算 層 數(shù) 5 4 3 2 1 ih /m iV /kN ?iD kN/mm 邊柱 1iD 1iV y 0,45 Mct 青島理工大學畢業(yè)設