【正文】 種校正方法：靜壓校正敲擊校正火焰校正 校正軸類零件彎曲的靜壓校正：將軸支承在兩 V形塊上，用壓力機(jī)在軸上施加壓力，壓力方向與軸彎曲的方向相反。軸受壓后的變形量可由置于軸下的百分表觀察。為了提高零件校正的穩(wěn)定性和加強(qiáng)承載能力，校正后的零件要進(jìn)行熱處理。圖 312表示對用 45鋼制作的零件加熱 1h后，其溫度對恢復(fù)校正后的零件承載能力的影響。如高頻淬火的零件（曲軸、凸輪軸）要保持校正的穩(wěn)定性，就要在不超過 180~200℃ 的溫度下保溫一段時(shí)間，消除內(nèi)應(yīng)力。這樣能使承載能力恢復(fù)到原來的 60~70%。靜壓校正會使零件的疲勞強(qiáng)度降低 15~20%。敲擊校正法系利用有圓形敲擊頭的汽錘對零件非工作表面進(jìn)行連續(xù)的敲擊，如校正曲軸時(shí)就敲擊曲柄臂。敲擊校正法不存在靜壓校正法所固有的缺點(diǎn)。其優(yōu)點(diǎn)是校正的穩(wěn)定性好，校正的精度高（可達(dá) ）、生產(chǎn)率高，疲勞強(qiáng)度不受影響。 火焰校正是氧 —— 乙炔熱點(diǎn)校正的簡稱，是一種比較先進(jìn)的校正方法。它的校正效果較好，效率高，尤其適用于一些尺寸較大、形狀復(fù)雜的零件?；鹧嫘Ｕ慵淖冃畏€(wěn)定，對疲勞強(qiáng)度影響較小，是一種值得推廣的方法?；鹧嫘Ｕ抢脷夂妇嫜杆偌訜峁ぜ澢蛊鹛幍哪骋稽c(diǎn)或幾點(diǎn)后再急劇冷卻的校正方法。 當(dāng)工件凸起點(diǎn)溫度迅速上升時(shí)，表面金屬膨脹而使工件向下彎曲，上層金屬受壓應(yīng)力，在高溫下產(chǎn)生塑性變形。 假設(shè)它本來要膨脹 ，由于受周圍冷金屬限制只膨脹了 ，其余 。但冷卻后卻仍然要收縮 ，由于塑性變形的 無法收縮，從而收縮量大于膨脹量 ，那么表層就縮短了 ，使工件向上彎曲，這就對原有的下彎量起到了校正作用。 火焰校正時(shí)零件支承在 V形塊上，用百分表檢測彎曲情況，并用粉筆做好記號，然后使工件凸點(diǎn)向上，用火焰將凸點(diǎn)迅速加熱到 700~800℃ ，然后立即用水冷卻。校正時(shí)，可在凸處多燒幾點(diǎn)，直至校直為止?；鹧嫘Ｕ年P(guān)鍵是加熱點(diǎn)溫度要迅速地上升，焊炬熱量要大，加熱面積要小。如果加熱時(shí)間拖長，加熱面積過大，整個工件斷面的溫度都升高了，就降低了校正效果。第二節(jié) 汽車零件修復(fù)質(zhì)量評價(jià)與方法選擇一、汽車零件修復(fù)質(zhì)量的評價(jià)修復(fù)零件的質(zhì)量取決于三個指標(biāo)。 結(jié)合強(qiáng)度是評定修復(fù)層質(zhì)量的重要指標(biāo)，如果修復(fù)層的結(jié)合強(qiáng)度不夠，在使用中就會出現(xiàn)脫皮、滑圈和掉塊等現(xiàn)象，即使其他方面性能再好也沒有意義。結(jié)合強(qiáng)度按受力情況可分為抗拉、抗剪及抗扭轉(zhuǎn)、抗剝離等。其中， 抗拉結(jié)合強(qiáng)度能比較真實(shí)地抗拉結(jié)合強(qiáng)度能比較真實(shí)地反映修復(fù)層與基體金屬的結(jié)合力反映修復(fù)層與基體金屬的結(jié)合力 。修復(fù)層種類 抗拉結(jié)合強(qiáng)度/MPa修復(fù)層種類 抗拉結(jié)合強(qiáng)度/MPa焊條電弧焊 720 鍍鐵 200熔劑層下埋弧焊 740 等離子噴涂 40氧 — 乙炔焰噴焊 620 電弧噴涂 20電脈沖堆焊 500 粘接 10鍍鉻 490修復(fù)層的抗拉結(jié)合強(qiáng)度 層的耐磨性修復(fù)層的耐磨性通常是以一定工況下單位行程的磨損量來評價(jià)的。不同修復(fù)方法所獲得的覆蓋層的耐磨性是不一致的，圖 316所示為幾種修復(fù)層在磨損試驗(yàn)機(jī)上試驗(yàn)的磨合性與磨損曲線的試驗(yàn)結(jié)果。 層對零件疲勞強(qiáng)度的影響汽車上的許多零件都是在交變載荷及沖擊載荷下工作的，因此，修復(fù)層對零件疲勞強(qiáng)圈的影響是考核零件修復(fù)質(zhì)量的一個重要指標(biāo)。它不僅影響零件的使用壽命，而且關(guān)系到行車安全。例如，由于振動堆焊對疲勞強(qiáng)度的影響大，因而不許用這種方法修復(fù)轉(zhuǎn)向節(jié)和半軸。各種修復(fù)層對 45鋼 (正常化 )試棒的疲勞強(qiáng)度的影響修復(fù)層種類 疲勞強(qiáng)度降低（ %）修復(fù)層種類 疲勞強(qiáng)度降低（%）45鋼（正?；┰嚢? 鍍鉻層 25電弧噴涂層 14 鍍鐵層 29焊條電弧堆焊 12 電脈沖堆焊 38二、汽車零件修復(fù)方法的選擇 零件修復(fù)方法的選擇就是研究在給定條件下能得到最好效果的修復(fù)方法。在選擇時(shí)，應(yīng) 根據(jù)技術(shù)上可行、質(zhì)量根據(jù)技術(shù)上可行、質(zhì)量上可靠、經(jīng)濟(jì)上合理的原則來確定上可靠、經(jīng)濟(jì)上合理的原則來確定 。 在選擇具體零件的修復(fù)方法時(shí)應(yīng)考慮以下幾點(diǎn)：1）選擇零件修復(fù)方法時(shí)應(yīng)充分考慮零件的工作條件（工作溫度、潤滑條件、載荷及配合特性等 )及其對修復(fù)部位的技術(shù)要求等，使選定的方法在技術(shù)上可行。 用環(huán)氧樹脂膠粘接修復(fù)地零件時(shí)，一般只適用于工作溫度不超過 100℃ 的零件； 金屬噴涂法修復(fù)零件，因涂層與基體結(jié)合強(qiáng)度低，不能修復(fù)用于承受沖擊載荷及抗剪結(jié)合強(qiáng)度要求較高的零件；用電脈沖堆焊焊修復(fù)零件時(shí)，因堆焊對零件的疲勞強(qiáng)度影響較大，不適用于修復(fù)對疲勞強(qiáng)度十分敏感的零件；用光滑鍍鉻修復(fù)的零件，因光滑鍍銘層適油性差，磨合性不好，不適宜在潤滑困難的條件下工作。2)應(yīng)掌握每種修復(fù)方法的特點(diǎn)、影響因素及適用范圍。3)確定零件修復(fù)方法時(shí)，經(jīng)濟(jì)上要合算。經(jīng)濟(jì)上要合算就是要算經(jīng)濟(jì)賬，搞成本核算。某種零件修復(fù)方法的合理性應(yīng)符合下式，即包括原材料費(fèi)、基本工資和其他雜費(fèi)等；CP—— 修復(fù)成本，包括原材料費(fèi)、基本工資和其他雜費(fèi)；CH—— 制造成本，包括原材料費(fèi)、基本工資和其他雜費(fèi)；LP—— 零件修復(fù)后的行駛里程；LH—— 新件的行駛里程。上式表明，修復(fù)件每百公里成本應(yīng)低于新件，否則就不合算了。4)確定零件修復(fù)方法時(shí)應(yīng)考慮企業(yè)現(xiàn)有的生產(chǎn)設(shè)備。 當(dāng)必須采用新的工藝方案時(shí)，應(yīng)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)論證。 通常一項(xiàng)工藝方案的改變都要伴隨著設(shè)備的更換和工藝的變更，需要追加基建投資。經(jīng)濟(jì)論證的目的，在于比較不同方案時(shí)生產(chǎn)率的增長速度和修復(fù)成本。對 CA141汽車的氣缸套進(jìn)行修理， 相關(guān)數(shù)據(jù)如下：測量數(shù)據(jù) ： 氣缸套最大磨損直徑為 ，汽缸最小磨損直徑為 ；加工要求 ： 加工余量（鏜、磨）一般為 （取 ）；磨缸余量一般為 ~（取 ）； 鏜缸余量 機(jī)器要求 ： T716型鏜缸機(jī)允許的吃刀量為 ~，但是最初一次和最后一次吃刀量不能超過 ； 修理尺寸 ： 修理級差為 性能參數(shù) ： 配合間隙 ~（取 ）活塞最大直徑 （裙部）： 。汽缸套標(biāo)準(zhǔn)尺寸（即汽缸套的設(shè)計(jì)尺寸）： 回答下列問題： 計(jì)算并選擇修理尺寸 如果按修理尺寸選擇同級的活塞后，確定鏜削量和鏜削次數(shù) 鏜缸定位基準(zhǔn)選擇的依據(jù)是什么？ 珩磨所形成的交叉網(wǎng)紋多大的交角為最佳？如何保證？加工中不斷加注的冷卻液是什么？例 題解題思路? 實(shí)際修理尺寸＝氣缸最大磨損直徑 +鏜缸余量 +磨缸余量＝氣缸最大磨損直徑 +鏜磨余量＝ ? ，則修理尺寸確定為 三級修理尺寸 （ 1）確定鏜削量 鏜削量＝活塞裙部最大直徑－氣缸最小直徑 +配合間隙－磨缸余量＝ []mm（ 2）確定鏜削次數(shù) 規(guī)定了第一次和最后一次的鏜削量為 ，則其余還有 =，按每次吃刀()mm計(jì)算，應(yīng)該鏜削 5次。所以共計(jì) 5[7]次（ 最少 ）。利用氣缸上端內(nèi)端面的倒角不被磨損的特點(diǎn)，利用鏜床的鏜桿和找中心的專用定心桿，找出該端面的圓心。珩磨 (磨削量為 )所形成的交叉網(wǎng)紋 60度最佳；通過一定的磨缸機(jī)轉(zhuǎn)速和進(jìn)給量之比不為整數(shù)；冷卻液通常為煤油和機(jī)油按一定的配比而成。：修理尺寸法、噴涂？。 ？。作 業(yè)演講完畢，謝謝觀看！