【正文】 段箍筋間距采用200mm。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算 電算應力結果使用階段荷載組合Ⅰ應力（長期效應）根據(jù)橋梁博士系統(tǒng)計算結果輸出使用階段荷載組合1應力（長期效應）見表如下。注：正截面抗裂性驗算僅給出邊跨邊支點、邊跨1/4截面、邊跨跨中截面、邊跨距近中支點、中跨支點、中跨近中支點、中跨跨中的，當然其他的也是滿足的。根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D622004），應滿足下列條件：（1）正截面抗裂對于部分預應力A類構件，在作用（荷載）短期效應組合下，應符合下列條件：對于部分預應力A類構件，在作用（荷載）長期效應組合下，應符合下列條件：（2）斜截面抗裂對于部分預應力A類構件，在作用（荷載）短期效應組合下，應符合下列條件：預制段：現(xiàn)澆段：根據(jù)前述應力計算結果，長期效應（組合1）混凝土邊緣未出現(xiàn)拉應力，符合。同時短期效應（組合2）拉應力與主拉應力，也符合與，現(xiàn)澆段主拉應力也符合。其他單元也是滿足的。計算結果表明，正、斜截面的抗裂性均能滿足規(guī)范要求。 正常使用階段豎向最大位移（撓度）1．使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，其取值按《公預規(guī)》（JTG D622004），對于C50混凝土取。短期效應組合作用下的撓度值，利用橋梁博士計算程序得到，中跨跨中撓度值，自重產(chǎn)生的中跨跨中撓度值 。因此，消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 ：計算結果表明，使用階段的撓度值滿足規(guī)范要求。2．預加力引起的反拱計算及預拱度的設置按《公預規(guī)》（JTG D622004），預應力混凝土受彎構件由預加力引起的反拱值等于預加力引起的撓度乘以長期增長系數(shù)。根據(jù)橋梁博士計算程序可得到中跨跨中由預應力引起的反拱度為：將預加力引起的反拱與按荷載短期效應影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知，由于預加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度，所以按《公預規(guī)》（JTG D622004）。 持久狀況應力驗算按持久狀況設計的預應力混凝土受彎構件，應計算其使用階段正截面混凝土的法向壓應力、受拉鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力。計算時作用（或荷載）取其標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。由橋梁博士計算程序得到正常使用極限狀態(tài)組合Ⅲ應力驗算結果 混凝土截面法向壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D622004）：未開裂構件受壓區(qū)混凝土的最大壓應力應滿足最大壓應力 滿足規(guī)范要求； 受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D622004）：未開裂構件受拉區(qū)預應力鋼絞線的最大拉應力應滿足由橋梁博士計算程序得到預應力鋼絞線在極限狀態(tài)組合Ⅲ（標準組合）最大拉應力結果 斜截面主壓應力驗算根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D622004）：混凝土主壓應力在作用標準值組合下應符合下式規(guī)定最大壓應力滿足規(guī)范要求；最大主拉應力在30號節(jié)點，其值因此因此需要按下式計算箍筋的間距。式中： —箍筋的抗拉強度標準值；—同一截面內箍筋的總截面面積；—截面腹板寬度。按本條計算的箍筋用量少于按斜截面抗剪承載力計算的箍筋用量，因此按斜截面抗剪承載力計算結果配置箍筋。計算結果表明，使用階段正截面混凝土的法向壓應力、預應力鋼絞線的拉應力及斜截面的主壓應力均滿足規(guī)范要求。 短暫狀況構件的應力計算橋梁構件按短暫狀況設計時，應計算其在制作、運輸及安裝等施工階段，由自重、施工荷載等引起的正截面和斜截面的應力，并不應超過規(guī)范規(guī)定的限值。根據(jù)《公預規(guī)》（JTG D622004）：預應力混凝土受彎構件，在預應力和構件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應力應符合下列規(guī)定：壓應力 拉應力 當時，%的縱向鋼筋； 當時，%的縱向鋼筋； 當時，預拉區(qū)應配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內插取用。拉應力不應超過。式中 、—按短暫狀況計算時截面預壓區(qū)、預拉區(qū)邊緣混凝土的壓應力、拉應力；、—與制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應的抗壓強度、抗拉強度標準值。由橋梁博士有限元模型計算結果可得到各施工階段應力驗算結果，由于單元過多，現(xiàn)選取二期恒載施工完成后施工階段（第14施工階段）及橋梁在使用階段混凝土收縮徐變的影響（第15施工階段）四個施工階段進行應力驗算，其他施工階段可查看橋梁博士有限元模型的計算結果。 錨下局部應力驗算 錨具本設計錨具采用GVM15GVM155型錨。 截面尺寸驗算根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，局部受壓的截面尺寸應滿足要求。根據(jù)張拉端錨具有關參數(shù)和有限元模型計算有關結果，得到局部承壓計算公式的參數(shù)數(shù)值：，，張拉時混凝土強度為設計強度的90％，=。所以其中：為選取各施工階段鋼束由錨具壓縮損失的最小值，其通過橋梁計算程序得到。計算表明，局部受壓區(qū)的截面尺寸符合規(guī)范要求。 局部承壓承載力驗算局部抗壓承載力應滿足公式的要求。由計算得的參數(shù)數(shù)值: ，k=2，,，取。所以：=1， 所以計算結果表明局部抗壓承載力滿足要求。6主梁施工工藝全橋施工順序：搭設0段（即1和2號橋墩上的3639/9699單元）支架→澆筑0段→掛籃拼裝→澆注掛籃懸澆段→搭設邊跨現(xiàn)澆支架→澆注邊跨現(xiàn)澆段→澆筑中跨合龍段→澆筑邊跨合龍段。 0段施工技術 施工工藝流程地基處理→搭設支架→安裝支座→鋪設方木、模板→支架預壓→綁扎底、腹板鋼筋→安裝內?！壴敯邃摻睢鷿仓淞喉拧A應力張拉→張拉槽口封錨。 地基處理承臺基坑回填部分，無法搭設支架，必須進行地基處理。采用風化巖回填，碾壓夯實。 搭設臨時支墩及支架臨時支墩采用鋼管砼立柱，將鋼管與承臺預埋的連接鋼筋進行焊接，同時焊接聯(lián)結件，固定完畢后澆筑砼。支架搭設前在承臺面及四邊準確放出支架位置，同時進行底座調平。在受臨時支墩的影響處，碗扣支架斷開部分采用扣件式鋼管腳手架連接加密，底模鋪設完畢后，在鋼管外側根據(jù)底模的高度焊接牛腿，對底模支撐。 鋼筋施工在鋼筋加工場，根據(jù)鋼筋下料單，分類制作，綁扎時吊裝至梁面，φ12以上梁體主筋在鋼筋棚內采取閃光對焊進行加工。鋼筋綁扎綁扎鋼筋時，先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，待內模立好后再進行頂板鋼筋的綁扎，具體綁扎順序如下：a、底板底橫向鋼筋。b、腹板箍筋。c、底板底縱向鋼筋及縱向鋼筋網(wǎng)骨架。d、底板、腹板預應力波紋管、鋼筋定位網(wǎng)及錨墊板。e、底板頂面縱、橫鋼筋及斜角鋼筋，包括加固筋及縱向筋。f、腹板內外側縱向鋼筋及預埋件。g、頂板底部、頂部鋼筋包括鋼筋網(wǎng)骨架。 預應力管道施工波紋管安裝時，必須用鋼筋將波紋管與鋼筋托架固定在一起，以防澆注砼時波紋管上浮。波紋管安裝就位過程中應盡量避免反復彎曲，以防管壁開裂，同時，還要防止電焊火花燒傷管壁。波紋管接長可采用大一號同型波紋管作為接頭管。 梁體砼施工（1）砼拌和采用拌和站集中生產(chǎn)混凝土。（2）砼運輸運輸方式：混凝土水平運輸采用混凝土罐車運送。通過汽車輸送泵或地泵管道直接輸送入模。（3）砼澆筑澆筑順序是砼由橫隔板向兩側分層澆筑，先底板、腹板，再頂板，二次成型。澆筑頂板及翼板砼時，從兩側向中央推進，以防發(fā)生裂紋。兩邊要對稱均衡灌注，而且要在砼初凝前全部澆筑完畢。（4）砼振搗振搗到砼表面出現(xiàn)灰漿和光澤使砼達到均勻為止，抽出振搗棒時要緩些，不得留有孔隙。（5）砼養(yǎng)護頂板砼澆注完后，為防止日曬等影響，立即用沾濕的麻袋蓋好，等砼初凝后灑水自然養(yǎng)護，保持麻袋濕潤。 張拉及封錨施工（1）預應力束張拉待梁體砼達到設計張拉強度和天數(shù)后，方可進行預應力束張拉。在兩端對稱同步張拉。鋼絞線張拉控制應力考慮錨口摩阻損失，鋼絞線張拉程序如下：0→→→σcon (不含錨口摩阻損失， 持荷5min)→錨固（2）孔道壓漿豎向束壓漿自下而上；縱向束采用單端壓漿，排氣從另一端排出，必要時也可從排氣管內壓漿。壓漿前，應先用壓縮空氣把管道吹凈，清除雜物和積水；壓漿過程應緩慢、均勻地進行，沒有特殊原因不得中途停止。（3）封錨a、封錨混凝土采用箱體等強的無收縮砼。b、封錨前應將周圍的雜物清理干凈，梁端錨穴處應鑿毛處理。c、封端砼灌注之前，先用環(huán)氧樹脂涂抹錨具，再灌涂以881—I型聚氨脂防水涂料，綁扎封端鋼筋，利用錨墊板上安裝螺孔，擰入帶彎鉤螺栓，封端鋼筋應與之綁扎形成鋼筋骨架；然后灌封端砼。