【正文】 0。由《規(guī)范》式(3．2．3—1)可得：①風(fēng)荷載作為第一可變荷載M=(1．220．3+1．490．7+1．40．73．3)kNm=154．57kNmN=［1．22716．1+1．414．7(右風(fēng))+1．40．7444．5］kN=3715．41kN②活荷載作為第一可變荷載M=(1．220．3+1．43．3+1．40．690．7)kNm=105．07kNmN=［1．22716．1+1．4444．5+1．40．614．7(右風(fēng))］kN=3893．87kN注：主觀題答案僅供參考3(1)以永久荷載控制，靜載分項(xiàng)系數(shù)取1．35，活載分項(xiàng)系數(shù)取1．4，荷載組合值系數(shù)0．7，1．355．4+1．40．72=9．25kN／m2(2)以可變荷載控制，荷載組合設(shè)計(jì)值為靜載分項(xiàng)系數(shù)取1．2，活載分項(xiàng)系數(shù)取1．4，1．25．4+1．42=9．28kN／m2本題關(guān)鍵在于荷載分項(xiàng)系數(shù)及組合值系數(shù)取值問(wèn)題，從直觀看題，永久荷載值大于可變荷載2．7倍，容易誤解為當(dāng)屬永久荷載控制。實(shí)則不然，經(jīng)輪次試算對(duì)比，本題仍應(yīng)由可變荷載控制。注：主觀題答案僅供參考3根據(jù)《規(guī)范》4．5．2條第2款的規(guī)定體育場(chǎng)的欄桿頂部水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1．0kN／m，而本例體育場(chǎng)看臺(tái)欄桿柱間距為1m，所以欄桿柱頂部的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fk=1kN，由此產(chǎn)生的確定欄桿柱截面尺寸所需的欄桿柱底部截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值。M=11．2=1．2kNm注：主觀題答案僅供參考3①每柱承受的豎向荷載按半跨排架計(jì)算，水平力則兩柱均分。②考慮N、M的荷載相應(yīng)情況，即1項(xiàng)靜載，2項(xiàng)活載(豎向活載及風(fēng)載)的組合，由于有2項(xiàng)活荷載，故應(yīng)計(jì)入組合系數(shù)，不能因有一項(xiàng)活荷載的數(shù)值為0而不乘系數(shù)。式中活荷載數(shù)值為0時(shí)，與不考慮是不同理念。1．以豎向永久荷載控制，應(yīng)僅有豎向荷載參與，水平風(fēng)載不計(jì)入，用《荷載規(guī)范》式(3．2．3—2)N=1．356615+1．40．72615=905．4kNM=01．以可變荷載控制，2．以可變荷載控制，3．偶然組合《荷載規(guī)范》規(guī)定：(1)用《規(guī)范》式(3．2．3—1)①活荷載作為第一可變荷載N=1．26615+1．42615+1．40．70=900kNM=1．2O+1．4(12/2)5+1．40．70=42kNm②風(fēng)荷載作為第一可變荷載N=1．26615+1．40+1．4O．72615=824．4kNM=1．20+1．40+O．7(12/2)5=29．4kNm(2)用《規(guī)范》式(3．2．4)N=1．26615+0．9(1．42615+0)=874．8kNM=0+0．9(0+1．412/95)=37．8kNm柱底N=900kN、M=42kNm注：主觀題答案僅供參考31．查《規(guī)范》表4．3．1項(xiàng)次2，得上人的屋面qk=2．0kN／m2。2．根據(jù)《規(guī)范》表4．3．1注2的規(guī)定，應(yīng)根據(jù)相應(yīng)樓面活荷載采用。查《規(guī)范》表4．1．1項(xiàng)次4，無(wú)固定座位的看臺(tái)，qk=3．5kN／m2。查《規(guī)范》表4．1．1項(xiàng)次5，舞廳qk=4．0kN／m2。3．按最不利考慮，取qk=4．0kN／m2。4．根據(jù)《規(guī)范》3．2．5條規(guī)定，取γQ=。5．屋面活荷載設(shè)計(jì)值q=1．44=5．6kN／m2。注：主觀題答案僅供參考(1)吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值①計(jì)算最小輪壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算排架時(shí)，Dmax、Dmin應(yīng)乘以折減系數(shù)，2臺(tái)時(shí)為0．9，4臺(tái)時(shí)為0．8。(2)吊車縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值由大車剎車引起的一臺(tái)吊車一邊軌道上的縱向制動(dòng)力：15／3t吊車：H1=0．1Pmax=0．1168=16．8kN30／5t吊車：H1=0．1Pmax=0．1277=27．7kN計(jì)算排架時(shí)，最多考慮兩臺(tái)吊車，則每列縱向排架承受的最大縱向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值(正、負(fù)兩個(gè)方向)為：注意，H1max同時(shí)作用在每跨的兩邊柱上，且有正、反兩個(gè)方向。 注：主觀題答案僅供參考4根據(jù)《規(guī)范》表6．2．1項(xiàng)次8的規(guī)定高跨鋼筋混凝土屋面板時(shí)應(yīng)考慮的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Sk=μrS0=1．00．45=0．45kN／m2低跨鋼筋混凝土屋面板時(shí)應(yīng)考慮的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Sk=μrS0=20．45=0．9kN／m2由于高低屋面的差值h=3m，不均勻積雪的分布范圍α=2h=23=6m8m，已覆蓋低跨屋面范圍，因此均布面荷載0．9kN／m2作用于整個(gè)低跨板面上。注:主觀題答案僅供參考4支座反力影響線如圖1．3．16所示。Dkmax=Pmax∑yi=202(1+++)=202．9(kN)Dkmax=Pmax∑yi=60(1＋++)=60(kN)根據(jù)《規(guī)范》5．1．2條第2款的規(guī)定、吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值與橫行小車重量與額定起重量之和的比值α=0．1T=α/4(Q+g)=(200+77．2)=277．2=6．93(kN)Tkmax=T∑yi=6．94(1+++)=6．94．8(kN)由于設(shè)計(jì)時(shí)考慮兩臺(tái)工作級(jí)別為A4的吊車，查《規(guī)范》表5．2．2可知，荷載折算系數(shù)為0．9，故在進(jìn)行排架的內(nèi)力組合時(shí)，Dmax、Dmin、Tmax均應(yīng)乘以0．9的折減系數(shù)。Dmax=0．91．4430．9=542．9kNDmin=0．91．4128=161．3kNTmax=0．91．414．8=18．6kN 注：主觀題答案僅供參考4按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017─2003第3．2．2條考察由吊車擺動(dòng)引起的橫向水平力作用于每個(gè)輪壓處標(biāo)準(zhǔn)值Hk=αPkmax，按2臺(tái)吊車，每吊車一側(cè)有2輪，軟鉤吊車系數(shù)α=0．1，∑Hk=220．1230=92kNq=1．24+0．751．320=24．3kN／m2注：主觀題答案僅供參考41．查《規(guī)范》表4．3．1，表4．4．1—1和6．1．5條得ψc，ψf，ψq三個(gè)系數(shù)，具體數(shù)值見(jiàn)表1．1．22．縱肋跨中彎矩的標(biāo)準(zhǔn)組合應(yīng)用《規(guī)范》公式(3．2．8)注：主觀題答案僅供參考4該橫梁按承載能力極限狀態(tài)基本組合時(shí)，是由可變荷載——樓面活荷載效應(yīng)所控制?；窘M合應(yīng)按由可變荷載效應(yīng)控制的相應(yīng)公式計(jì)算。因此，該橫梁梁端的彎矩設(shè)計(jì)值M將在以下兩組中選用：M1=1．210+1．01．412+0．61．44=32．16kNmM2=1．210+0．71．412+1．01．44=29．36kNm最后應(yīng)取32．16kNm，作為該橫梁的梁端彎曲設(shè)計(jì)值。注：主觀題答案僅供參考4(1)由永久荷載控制的組合荷載規(guī)范規(guī)定：當(dāng)考慮以豎向的永久荷載效應(yīng)控制的組合時(shí)，參與組合的可變荷載僅限于豎向荷載。由《規(guī)范》式(3．2．3—2)可得A柱柱底組合彎矩值為M=[1．3523+1．40．7(2+13)]kNm=45．75kNm(2)由可變荷載控制的組合①風(fēng)荷載作為第一可變荷載M=［1．223+1．4107+1．40．7(2+13+36)]kNm=227．38kNm②吊車水平荷載作為第一可變荷載M=[1．223+1．436+1．40．7(2+13)+1．40．6107]kNm=182．58kNm對(duì)以上的計(jì)算結(jié)果分析表明，計(jì)算時(shí)應(yīng)取風(fēng)荷載參與的組合彎矩值為設(shè)計(jì)值。①M(fèi)=γGSGk+γQ1SQ1k=1．223+1．4107=177．4kNm②M=γGSGK+0．9∑γQiSQik=1．223+0．91．4(107+2+13+36)=226．7kNm取M=226．7kNm注：主觀題答案僅供參考4該屋架為采用輕屋面的鋼屋架，一個(gè)開(kāi)間的投影面積為72m260m2。根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》3．2．1條的規(guī)定，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)取0．3kN／m2，作用于屋架上的集中力設(shè)計(jì)值P=1．4260．3=5．04kN，用截面法求得上弦壓桿的內(nèi)力S1=28．2kN。41．查《規(guī)范》表4．4．1—1項(xiàng)次8的規(guī)定。該車間屬水泥廠無(wú)灰源的車間且屋面坡度α25176。，因此其屋面積灰荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0．50kN／m2。2．根據(jù)《規(guī)范》4．4．2條第三段的規(guī)定，天溝處的積灰荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以增大系數(shù)1．4，故該處的積灰荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk為qk=0．51．4=0．7kN／m2注：主觀題答案僅供參考4根據(jù)《規(guī)范》表4．1．1第1項(xiàng)的規(guī)定，住宅樓的樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2．0kN／m2。根據(jù)《規(guī)范》表4．3．1第2項(xiàng)的規(guī)定，上人屋面的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值也為2．0kN／m2，不與雪荷載同時(shí)組合，組合值系數(shù)為0．7根據(jù)《規(guī)范》表4．1．2的規(guī)定，對(duì)有18層的住宅樓底層墻的折減系數(shù)為0．60。因此，計(jì)算底層剪力墻時(shí)所采用的豎向活荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為：(2．0kN／m217)0．60+2．00．7kN／m2=21．80kN／m250、在吊車梁計(jì)算跨度范圍內(nèi)，吊車最大輪壓在吊車梁上的位置排列有以下幾種不利情況可能產(chǎn)生的正截面彎矩最大值，應(yīng)通過(guò)試算確定是何種情況。情況1一臺(tái)16／3．2t吊車作用于梁上最大輪壓在梁上產(chǎn)生最大彎矩的位置根據(jù)“簡(jiǎn)支梁的絕對(duì)最大彎矩”(附錄A)所得的結(jié)論可確定如圖1．3．5所示，即一個(gè)輪壓位于跨中位置，吊車豎向荷載的動(dòng)力系數(shù)按《規(guī)范》5．3．1條的規(guī)定取等于1．05。情況3一臺(tái)16／3．2t吊車與一臺(tái)10t吊車同時(shí)作用于梁上圖1．3．7表示當(dāng)二臺(tái)吊車集聚在一起時(shí)的受力情況能同時(shí)作用在一根吊車梁上的最大荷載為189．3+133．4=322．7kN。這時(shí)另外二個(gè)車輪不可能同時(shí)出現(xiàn)在同一根吊車梁上，圖1．3．7還表示了左右二臺(tái)吊車二個(gè)車輪的最小間距為1．93m，合力離二個(gè)車輪的距離分別為0．8m和1．13m。根據(jù)“簡(jiǎn)支梁的絕對(duì)最大彎矩”所得結(jié)論，將吊車荷載布置成圖1．3．8的位置。第一種情況(圖1．3．8(α))取合力與左邊荷載距離之中線與梁中線重合。三種情況比較可見(jiàn)最不利情況為圖1．3．8α，Mmax=348．1kNm如作強(qiáng)度計(jì)算要乘動(dòng)力系數(shù)、則M=1．05348．1=365．5kNm。 注：主觀題答案僅供參考