【正文】 (619)因為壓板與導軌之間的連接形式為松連接，由公式 ： (620)于是可得：現(xiàn)螺栓直徑為，故螺栓選擇合理。其長度可以根據(jù)尾座體和螺栓所在尾座體來確定，取。 由于尾座芯軸的頂緊力為20，故壓板和床身的摩擦力F要大于20，?。河晒? (621)得： —— 摩擦系數(shù)，導軌材料為鑄鐵，活塞材料為銅， —— 尾座重量，取250,尾座軸向力主要由尾座頂桿承擔，鎖緊壓板主要承受的是傾覆力矩，故應完全能夠滿足要求。第七章機床底座設計機床底座整體采用方鋼，結構如下圖因其只在活塞一側有活塞桿，所以壓縮空氣作用在活塞兩側的有效面積不等，活塞左行時活塞桿產生推力F1，活塞右行時活塞桿產生拉力為F2 F1=π4D178。pFz （71） F2=π4(D178。d178。)PFz （72）式中F1—— ——活塞桿推力（N） F2—— ——活塞桿的拉力（N） D—— ——活塞直徑（m） d—— ——活塞桿的直徑（m） p—— ——氣缸工作壓力（Pa） Fz—— ——氣缸工作時的總阻力（N）氣缸工作時的總阻力Fz與眾多因素有關，如運動部件慣性力、背壓阻力、密封處摩擦力等。以上因素可以用載荷率記入公式。則氣缸的靜推力F1和靜拉力F2為 F1=π4D178。p （73） F2=π4(D178。d178。)p （74）計入載荷率就能保證氣缸工作時的動態(tài)特性。若氣缸動態(tài)參數(shù)要求較高；且工作頻率高，其載荷率一般取η=~，速度高時取小值，速度低時取大值。若氣缸動態(tài)參數(shù)要求一般，且工作頻率低，基本是勻速，其載荷率可取η=~。由式（1）（2）可求得氣缸直徑D當推力作用時 D=4F1πpη D=98 (75)當拉力作功時 D=4F1πpη+d178。 D=105 (76)用式（6）計算時，活塞桿直徑d可根據(jù)氣缸拉力預先固定，詳細計算見活塞桿的計算。估定活塞桿直徑可按d/D=~（6），則可得 D=（~）4F2πpη D=98 (77)式中系數(shù)在缸徑較大時取小值，缸徑較小時取大值。以上公式計算出的氣缸內徑D應圓整為標準值（1）綜合上值對D取整110mm（2）活塞桿的計算1. 按強度條件計算。當活塞桿的長度L較小時（L10d），可以只按強度條件計算活塞桿直徑d d≥4F1πσp d30 (78)綜合考慮d取40式中 F1——氣缸的推力（N） σp——活塞桿材料的許用應力（pa），σp=σb/S； σb——材料的抗拉強度（pa）； S——安全系數(shù)。2. 按縱向彎曲極限力計算。氣缸承受向壓力以后，會產生軸向彎曲，當縱向力達到極限力F1以后，活塞桿會產生永久性彎曲變形，出現(xiàn)不穩(wěn)定現(xiàn)象。該極限力與缸的安裝方式、活塞桿直徑及行程有關。當長細比Li≥85n時 Fi=nπ178。EIL178。 （79）當長細比Li85n時 Fi=fA11+an（Li）178。 （710）式中 L——活塞桿計算長度（m）見表 i——活塞桿橫截面慣性半徑 實心桿i=IA1=d4 空心桿i=d178。+d178。04；I——活塞桿橫截面慣性距實心桿I=πd464空心桿I=π（d4+d178。0）64； d0——空心活塞桿內孔直徑（m）； A1——活塞桿截面積實心桿A1=π4d178。 空心桿A1=π4（d178。d178。0）。n——系數(shù)，見上表E——材料彈性模量，對鋼取E=f——材料強度實驗值，對鋼取f=49107Paa——系數(shù)，對鋼取a=1/5000。若縱向推力載荷（總載荷）超過極限力Fi，就應采取相應措施。在其他條件不變的前提下，多以加大活塞桿直徑d來解決（3）缸筒壁厚的計算 缸筒直接承受壓力，需有一定厚度。由于一般氣缸缸筒壁厚與內徑之比δ／D≤1／10,所以通?？砂幢”谕补接嬎? =2Dpt2[σ] =10 (711)綜合考慮壁厚取10mm式中 ——氣缸筒的壁厚； D——氣缸筒內徑（缸徑）（m）；通常計算出的缸筒壁厚相當薄，但考慮到機械加工，缸筒兩端要安裝缸蓋等需要，往往將氣缸氣缸壁筒作適當加厚，且盡量選用標準內徑和壁厚的鋼管和鋁合金管，詳情見表所以氣缸D=110mm，d=40mm，壁厚為10mm結論 汽車后橋半軸淬火機的設計具有廣泛的應用前景和社會需求，它不僅可以加工汽車半軸，還可以加工其他圓柱形外表面，本文主要介紹了汽車后橋半軸淬火機升降部分以及尾座部分的設計結構和應用特點，并對加工工件長度在600mm~1070mm的淬火機結構做出相機的設計及計算，送過結構仿真和結構改進機床各部分零件的合理尺寸，汽車后橋半軸淬火機機械性可靠高，系統(tǒng)安全性好。致謝本次畢業(yè)設計是對以前所學的所有知識的總結，本次設計的研究工作是在導師曲守平教授的悉心指導下完成的。在本科學習和設計研究期間，導師嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、細致的工作作風、深刻的洞察力、忘我的科研精神和對學生的高標準、嚴要求使我在學術和思想等方面得到很大的鍛煉提高，終生難忘。借此畢業(yè)設計論文完成之際，謹向導師表示崇高的敬意和感謝。在此次畢業(yè)設計的撰寫和課題的研究中，得到了諸多人的幫助，特別感謝龔秀亮同學對我的幫助，在此對各位老師、同學以及學習期間曾經對我的學習和生活給予幫助過的領導、老師、同學、朋友們表示最真摯的謝意。感謝我的父母及親人多年來對我學業(yè)上默默鼓勵和對我生活上無微不至的關懷，使我能夠順利地完成學業(yè)，在這里我衷心地祝愿他們身體健康，萬事如意。 謹以此文獻給我的家人及所有老師、同學和朋友們。 感謝評審本文的各位老師在百忙之中抽出寶貴的時間來翻閱我的論文。參考文獻[1] 大連理工大學工程圖學教研室 機械制圖（第六版） 北京 高等教育出版社 [2] 濮良貴 紀名剛 等 編著 機械設計 北京 高等教育出版社 2006年[3] 關慧貞 馮辛安 機械制造裝備設計（第二版） 北京 高等教育出版社 [4] 鄒青 呼詠 機械制造技術基礎 課程設計指導教程（第二版）北京 機械教育出版社[5] 鄒青 編著 機械制造技術基礎課程設計指導教程 北京 機械工業(yè)出版社 2004年[6] 孫恒 陳作模 葛文杰 編著 機械原理 北京 高等教育出版社 2006年[7] 機械設計手冊編委會 機械設計手冊第二卷（第三版） 北京 機械工業(yè)出版社 [8] 劉貴富 苗忠 編著 機械設計課程設計 北京 藍天出版社 1999年[9] 機械設計手冊編委會 機械設計手冊第三卷（第三版） 北京 機械工業(yè)出版社 [10] 機械設計手冊編委會 （第三版）北京 機械工業(yè)出版社 [11] 張利平 張沛 石亞維 全液壓淬火機液壓系統(tǒng) 液壓與氣動 2002年第一期：24~25[12] 高蘭蘭 賴玉活 羅曉龍 液壓與氣動 實現(xiàn)數(shù)控車床尾座的自動化 2012年第7期：42~44[13] 何俊 李健 賴玉活 黃艷 機床與液壓 新型數(shù)控車床液壓尾座設計 2011年12月第39卷24期 34 / 34