【正文】 滑塊 A受力） 為 。 （ 3） 鋼梁 頂推結(jié)束， 豎向 千斤頂 A、 C起頂 ，移動(dòng) 滑塊 C至 E1滑塊 A 至 E18，此時(shí)千斤 頂 A起頂反力 為 ，千斤頂 C 起頂反力 為 。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 C受到 滑塊傳遞的 力為 1097t， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力2278t，因此，支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 （ 5）鋼梁抗傾覆計(jì)算 在鋼梁第一次頂推后，鋼梁懸臂 個(gè)節(jié)間，假設(shè) 鋼梁 此時(shí)失穩(wěn) ， 將 繞 E13節(jié)點(diǎn)旋27 轉(zhuǎn)；分別計(jì)算出傾覆彎矩和抗傾覆彎矩。 通過(guò) 計(jì)算， 鋼梁傾覆力矩為 ： M0=5941 t178。 m 通過(guò) 計(jì)算， 鋼梁 抗 傾覆力矩為 ： MK=92463t178。 m 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：092463 1 6 .8 1 .35491KMK M? ? ? ? 步驟 六 ： 第二次 請(qǐng)點(diǎn) ， 利用水平千斤頂 B 拖拉 鋼梁 往 重慶側(cè)縱移一個(gè)節(jié)間 ， 頂推 到位后 A11～ A12 節(jié)間鋼梁 最前端 跨過(guò)川黔線 ，與 小梨 線距離為 。 其中 ： 頂推要點(diǎn) 2個(gè)小時(shí) ， 每小時(shí)頂推距離為 8m。 頂推到位后 ， 豎向 千斤頂 A、 C 起頂 ， 將滑塊 A、 C 分別向貴陽(yáng)側(cè)移動(dòng)一個(gè)節(jié)間 ， 架梁吊機(jī)走行至 A18～ A19 節(jié)間。 圖 415 鋼梁頂推施工步驟圖 六 在完成鋼梁向 重慶側(cè) 第二次 頂推 ，通過(guò)建模進(jìn)行受力分析得知： （ 1）組合 壓 應(yīng)力為 ＜ 210MPa、剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)28 足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力 220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 （ 2）頂推過(guò)程中， E14節(jié)點(diǎn) 鋼梁 支點(diǎn) 反力為 ， E18 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為。 （ 3） 鋼梁 頂推結(jié)束， 豎向 千斤頂 A、 C起頂 ，移動(dòng) 滑塊 C至 E1滑塊 A 至 E19 節(jié)間 ， 此時(shí)千斤頂 A起頂反力 為 ，千斤頂 C 起頂反力 為 。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 C受到 滑塊傳遞的 力為 ， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力2278t，因此，支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 （ 5）鋼梁抗傾覆計(jì)算 在鋼梁第二次頂推后，鋼梁懸臂 個(gè)節(jié)間，假設(shè) 鋼梁 此時(shí)失穩(wěn) ， 將 繞 E14節(jié)點(diǎn)旋轉(zhuǎn) ； 分別計(jì)算出傾覆彎矩和抗傾覆彎矩。 通過(guò) 計(jì)算， 鋼梁傾覆力矩為 ： M0=14145 t178。 m 通過(guò) 計(jì)算，鋼梁 抗傾覆力矩為： MK=65937 t178。 m 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)為：065937 4 .7 1 .314145KMK M? ? ? ? 步驟 七 ： 第三次 請(qǐng)點(diǎn) ， 利用水平千斤頂 B 拖拉 鋼梁 往 重慶側(cè)縱移一個(gè)節(jié)間 ， 其中 ：頂推要點(diǎn) 2個(gè) 小時(shí) ， 每小時(shí)頂推距離為 8m。鋼梁 前端上支架 D， 豎向千斤頂 D 起頂 ， 鋼梁 E11節(jié)點(diǎn) 支撐在滑塊 D上 。 豎向千斤頂 A、 C 起頂，拆除滑塊 A，將滑塊 C移動(dòng)至 E1滑塊 B移動(dòng)至 E18節(jié)間。 29 圖 416 鋼梁頂推施工步驟圖六 在鋼梁向 重慶側(cè) 進(jìn)行 第三次 頂推 ， 通過(guò)建模進(jìn)行受力分析得知 ： （ 1）當(dāng) 鋼梁處于最大懸臂狀態(tài)時(shí)， 組合拉應(yīng)力出現(xiàn)最大值為 ＜ 210MPa、剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力 220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 （ 2）頂推 至最大 懸臂狀態(tài)時(shí) ， E15節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 2278t， E19 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn)反力為 ；鋼梁前端 E11節(jié)點(diǎn) 上 D支架 滑塊 D 時(shí) ， E11 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 ，E15 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 ， E19節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 。 在鋼梁頂推 上邊跨側(cè)輔助支架 D 之前 ，鋼梁 E15 豎桿出現(xiàn)最大軸力為 1039t，彎矩為 ；同時(shí) ， E15～ A16 斜桿出現(xiàn)最大軸力為 1035t，彎矩為 。 通過(guò)對(duì)比 E15和 E17節(jié)點(diǎn)豎 桿的截面特性得知，鋼梁 E15節(jié)點(diǎn)豎桿的截面特性較 E17節(jié)點(diǎn)豎桿強(qiáng)，其受力小于 E17節(jié)點(diǎn)豎桿最大受力 1084t，因此 E15 節(jié)點(diǎn)豎桿受力滿(mǎn)足要求。同時(shí) ， 通過(guò) 計(jì)算， E15～ A16 斜桿應(yīng)力為 ＜ [σ]=252MPa , 鋼梁 E15～ A16斜桿自身抗壓彎承載力及穩(wěn)定性滿(mǎn)足要求。 圖 417 E1 E16節(jié)點(diǎn)豎桿和 E15A16斜桿截面特性 30 （ 3） 鋼梁 頂推結(jié)束， 豎向 千斤頂 A、 C起頂 ， 移動(dòng) 滑塊 C至 E1滑塊 B 至 E18節(jié)間， 此時(shí)千斤頂 A起頂反力 為 ，千斤頂 C起頂反力 為 。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 頂推至最大 懸臂狀態(tài) 工況下，支架 C 受到 滑塊傳遞的 力為 2278t，為其 最不利狀態(tài) ，通過(guò)受力分析和計(jì)算，支架 C滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。（詳見(jiàn)附件：支架 C計(jì)算書(shū)） （ 5）鋼梁抗傾覆計(jì)算 在鋼梁頂推 上邊跨側(cè)輔助支架 D 之前 ，鋼梁 處于最大 懸臂 狀態(tài) ， 鋼梁抗傾覆性最差 ，假設(shè)此時(shí)鋼梁 失穩(wěn) ， 繞 鋼梁 E15 節(jié)點(diǎn)旋轉(zhuǎn)。分別計(jì)算出傾覆彎矩和抗傾覆彎矩。 鋼梁傾覆力矩為： 0 t m??； 鋼梁抗傾覆力矩為： 450 t m??； 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)：04 5 0 1 5 . 1 1 . 6 6 1 . 32 7 0 6 5 . 9KMK M? ? ? ?。 （ 6） 鋼梁 最大變形計(jì)算 在鋼梁頂推 上邊跨側(cè)輔助支架 D 之前 ， 鋼梁往重慶側(cè)頂推至最大懸臂狀態(tài)時(shí)，其豎向變形最大為 101mm。 31 圖 418 鋼梁最大懸臂狀態(tài)位移圖 步驟 八 ： 利用水平千斤頂 B 頂推 鋼梁 往 重慶側(cè)縱移一個(gè)節(jié)間 。其中 ， 頂推要點(diǎn) 2個(gè)小時(shí) ， 每小時(shí)頂推距離為 8m。 豎向千斤頂 B、 C、 D 起頂，將滑塊 B、 C、 D 分別向貴陽(yáng)側(cè)移動(dòng)一個(gè)節(jié)間。 圖 419 鋼梁頂推施工步驟圖 八 在鋼梁跨越 既有線后 向 重慶側(cè) 進(jìn)行第四次 頂推 ， 通過(guò)建模進(jìn)行受力分析得知： （ 1）組合拉應(yīng)力為 ＜ 210MPa、出現(xiàn) 最大 剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力 220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 （ 2） E11節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 D 反力 ）為 ， E16 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 C反力 ）為 ， E18節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 B反力 ）為 。 E16 豎桿出現(xiàn)最大軸力為 ，彎 矩為 ； E11～ A12斜桿的最大軸力為32 704t，彎矩為 。 E16 和 E15節(jié)點(diǎn)豎桿的截面特性一致，而鋼梁 E16 節(jié)點(diǎn)豎桿受力小于 步驟七中 E15節(jié)點(diǎn)豎桿 受力 ，因此 E16節(jié)點(diǎn)豎桿受力滿(mǎn)足要求。同時(shí) ， E11～ A12斜桿截面與 E15～ A16 斜桿截面相同，其受力 小于步驟七中 E15～ A16 斜桿 受力 ，因此E11～ A12斜桿受力 同樣 滿(mǎn)足要求。 （ 3） 鋼梁 頂推結(jié)束， 豎向 千斤頂 B、 C、 D 起頂 ，移動(dòng) 滑塊 D 至 E1 滑塊 C至 E1滑塊 B至 E19節(jié)間， 此時(shí)千斤頂 B起頂反力 為 ，千斤頂 C起頂反力 為 ，千斤頂 D起頂反力 為 。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該 工況下，支架 C受到 滑塊傳遞的 力為 ， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于 其 最不利狀態(tài) 下 的受力2278t， 因此， 支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 （ 5）支架 D 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 D 受到千斤頂 傳遞的 力為 ， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力，因此，支架 D滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 步驟 九 ： 利用水平千斤頂 B 拖拉 鋼梁 往 重慶側(cè)縱移 ， 鋼梁到達(dá)設(shè)計(jì)位置 。其中 ，頂推要點(diǎn) 2個(gè)小時(shí) ， 每小時(shí)頂推距離為 8m。 豎向 千斤頂 B、 C、 D 起頂 ， 拆除 滑塊，并在E1 E1 E19 節(jié)點(diǎn) 處設(shè)置抄墊墊塊， 鋼梁落至設(shè)計(jì)位置。 圖 420 鋼梁頂推施工步驟圖 九 在鋼梁跨越 既有線后 向 重慶側(cè) 進(jìn)行第五次 頂推 工況時(shí)，通過(guò)受力分析得知： （ 1） 鋼梁 組合壓應(yīng)力為 ＜ 210MPa、剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 33 （ 2） E12節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 D 反 力 ）為 ， E17 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 C反力 ）為 ， E18節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 B反力 ）為 。 該工況下 E12～ A13 斜桿的最大軸力為 754t，彎矩為 。 E12～ A13 斜桿截面與E15～ A16 斜桿截面相同，其受力較 E15～ A16斜桿小，因此 E12～ A13斜桿受力滿(mǎn)足要求。 （ 3） 鋼梁 頂推結(jié)束， 豎向 千斤頂 B、 C、 D起頂 ， 取出滑塊 ， 將 鋼梁落至設(shè)計(jì)位置，此時(shí)千斤頂 B起頂反力 為 ，千斤頂 C起頂反力 為 ， 千斤頂 D起頂反力 為。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定 性驗(yàn)算 該工況下，支架 C受到 滑塊傳遞的 力為 ， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力2278t，因此，支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 （ 5）支架 D 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 D受到千斤頂 傳遞的 力為 ，小于其 最不利狀態(tài)下 的受力，因此，支架 D滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 步驟 十 ： 主梁整體下落至設(shè)計(jì) 位置后，利用 架梁吊機(jī) 分別 架設(shè) A19～ A A20～ A21和 A21～ A22 節(jié)間 。 圖 421 鋼梁頂推施工步驟圖十 通過(guò)建模進(jìn)行受力分析得 知： （ 1）組合壓應(yīng)力為 ＜ 210MPa、剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力 220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 （ 2） E12節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 D 反力 ）為 ， E17 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑34 塊 C反力 ）為 ， E19節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 B反力 ）為 ， E21 節(jié)點(diǎn) 鋼梁 鋼梁支點(diǎn) 反力 （滑塊 A反力 ）為 。 （ 3） 鋼梁已經(jīng) 就位，已不需要再進(jìn)行豎向 頂升作業(yè)。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 C受到 E17 節(jié)點(diǎn)墊塊 傳遞的 力為 ， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力 2278t，因此，支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 （ 5）支架 D 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 D 受到 受到 E12 節(jié)點(diǎn)墊塊 傳遞的 力為 ，小于其 最不利狀態(tài)下的受力 ，因此，支架 D 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 步驟十一： 架設(shè)完成后，架梁吊機(jī)向重慶側(cè)走行至 A12～ A13 節(jié)間 ， 架設(shè) A11～ A12節(jié)間 鋼梁 ， 然后在 A11～ A12 上 架設(shè) A10～ A11 節(jié)間 鋼梁，隨后 繼續(xù)架設(shè)邊側(cè)跨鋼梁。 圖 421 鋼梁頂推施工步驟圖 十一 通過(guò)建模進(jìn)行受力分析得知： （ 1） 鋼梁 組合壓應(yīng)力為 123MPa＜ 210MPa、剪應(yīng)力為 ＜ 125MPa，桿件受力滿(mǎn)足要求。本項(xiàng)目鋼桁主梁材質(zhì)為 Q370qE，其容許軸向應(yīng)力 210MPa，容許彎曲應(yīng)力220MPa，容許剪應(yīng)力 125MPa，容許承壓應(yīng)力 315MPa。 （ 2） 當(dāng) 架梁吊機(jī)走行至 A11～ A12 架設(shè) A10～ A11鋼梁 工況 時(shí)， E10 節(jié)點(diǎn)處臨時(shí)支點(diǎn)還未受力， E12節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 ， E17節(jié)點(diǎn)鋼梁 支點(diǎn) 反力為 1094t， E19節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 ， E21 節(jié)點(diǎn)鋼梁支點(diǎn) 反力為 。 （ 3） 鋼梁已經(jīng) 就位，已不需要再進(jìn)行豎向頂升作業(yè)。 （ 4）支架 C 穩(wěn)定性驗(yàn)算 該工況下，支架 C 受到 滑塊傳遞的 力為 1094t， 遠(yuǎn)遠(yuǎn) 小于其 最不利狀態(tài)下 的受力35 2278t，因此，支架 C 滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。 而在以后的工況中，因?yàn)檫吙缗R時(shí)支點(diǎn)的受力分擔(dān)，支架 C的受力會(huì)越來(lái)越小，因此支架 C 的穩(wěn)定性將越來(lái)越高，后續(xù)不再 對(duì)其進(jìn)行驗(yàn)算 。 （ 5）支架 D 穩(wěn)定性驗(yàn)算 當(dāng)架梁吊機(jī)走行至 A11～ A12 架設(shè) A10～ A11 節(jié)間時(shí)， E10 節(jié)點(diǎn)處臨時(shí)支點(diǎn)還未受力，在 該工況下，支架 D受到千斤頂 傳遞的 力為 ， 為其最不利狀態(tài)，通過(guò)受力分析和計(jì)算，支架 D滑道梁、分配梁以及立柱系統(tǒng)強(qiáng)度、穩(wěn)定性均滿(mǎn)足要求。（詳見(jiàn)附件：支架 D計(jì)算書(shū)） 而在以后的工況中，因?yàn)檫吙缗R時(shí)支點(diǎn)的受力分擔(dān)，支架 D 的受力會(huì)越來(lái)越小，因此支架 D的穩(wěn)定性將越來(lái)越高，后續(xù)不再 對(duì)其進(jìn)行驗(yàn)算 。 頂推 施工控制措施 （ 1