【正文】 823823942 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜468390390315選 筋218218318218實配鋼筋509509763509。 第五層框架梁正截面強度計算 截面計算公式ⅠⅠⅡⅢ—＜＜＜＜468468378468選 筋218318320320實配鋼筋509763942942 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜468390390315選 筋218218220218實配鋼筋509509628509。 第六層框架梁正截面強度計算 截面計算公式ⅠⅠⅡⅢ—＜＜＜＜291468468378468選 筋218218218218實配鋼筋509509509509 截面計算公式ⅢⅣⅣⅤ—＜＜＜＜226468390390315選 筋218218218218實配鋼筋509509509509二、梁的斜截面強度計算為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時，對剪力設(shè)計進行調(diào)整如下： —剪力增大系數(shù)，—梁的凈跨，對第一層—梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值，—分別為梁左、右端順時針方向和逆時針方向截面組合彎矩值。以第一層為例。AB跨： 順時針方向 逆時針方向 BC跨：順時針方向 逆時針方向 計算中取順時針方向和逆時針方向中較大值。AB跨：BC跨：考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù) 調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。其余各層剪力調(diào)整方法與第一層相同，詳細(xì)過程不再贅述。 第一層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150150599實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150 。 第二層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465—箍筋間距150188477實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第三層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150197150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第四層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150207150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第五層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465——箍筋間距150220150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150。 第六層梁的斜截面強度計算截面支座支座支座剪力設(shè)計值調(diào)整后剪力300565300565300465———箍筋間距150150150實配箍筋（加密區(qū)）2φ8@1002φ8@1002φ8@100實配箍筋（非加密區(qū)）2φ8@1502φ8@1502φ8@150混凝土強度等級C30： 縱筋為HRB335：箍筋為HPB300：一、柱的剪跨比和軸壓比驗算 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁 柱剪跨比和軸壓比柱子層次A柱66006005652700 56006005652700 46006005652700 36006005652700 26006005653000 16006005654350 B柱66006005652700 56006005652700 46006005652700 36006005652700 26006005653000 16006005654350 均滿足軸壓比限值得要求。二、柱的正截面承載能力的計算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱，梁先屈服可能使整個框架體系有較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好，若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。因此，在框架設(shè)計中，應(yīng)體現(xiàn)“強柱弱梁”，即一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架支層最上層的柱上端，柱端彎矩設(shè)計值應(yīng)符合：式中：——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和；——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設(shè)計值之和；——為強柱系數(shù)，。本設(shè)計為三級框架故：地震往復(fù)作用，兩個方向的彎矩設(shè)計均滿足要求，當(dāng)柱考慮順時針彎矩和時，梁應(yīng)考慮反時針方向彎矩和，反之亦然。若采用對稱配筋，可取兩組中較大者計算配筋。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)。由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大地不確定性。因此。（1）。：左震 右震 。： 左震 += 右震 +=梁端取右震，柱端應(yīng)取右震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即ⅠⅠ，ⅡⅡ截面）：對底層柱底（ⅢⅢ截面）。，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面： ⅡⅡ截面：ⅢⅢ截面： 對A柱截面ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計，采用對稱配筋，表中：；；兩者中的較大者（大偏心受壓）（小偏心受壓）（大偏心受壓）（小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長細(xì)比對構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；其中柱的計算長度見下表：樓蓋類型柱段計算長度現(xiàn)澆樓蓋底層柱段其余各層柱段裝配式樓蓋底層柱段其余各層柱段 A柱一二層正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ4500495049506005656005656005651183631910392020201385623391232916794285101158122403321288304388294偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心233選筋418418418實配面積101721017210172%%%（2）。：左震 += 右震 + 。： 左震 += 右震 +=梁端取左震，柱端應(yīng)取左震：取將與的差值按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即ⅠⅠ，ⅡⅡ截面）：對底層柱底（ⅢⅢ截面）。，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面： ⅡⅡ截面：ⅢⅢ截面： 對B柱截面ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計，采用對稱配筋。 B柱一二層正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢ307145004950495060056560056560056577243010721020202097445030923012881929312393362309315295357295偏心性質(zhì)大偏心小偏心小偏心小偏心小偏心小偏心選筋418418418實配面積101721017210172%%%三、柱的斜截面承載能力的計算以第一層柱為例，剪力設(shè)計值按下式調(diào)整：式中：——柱凈高；——分別為柱上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設(shè)計值，取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足。以B柱為例，由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得： 則：柱的抗剪承載力能力： 式中：——框架的計算剪跨比。，得第一層。——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當(dāng)時，取。故取