【正文】 得。 ——換算截面重心軸以上部分對重心軸的靜距，其值為： ——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，（四）計算得——混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值，,。代入計算式得：，滿足《公預(yù)規(guī)》要求。按《公預(yù)規(guī)》，部分預(yù)應(yīng)力受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于。本橋普通受拉鋼筋。這里的b采用空心板等效工字形截面肋寬，計算結(jié)果說明滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)制空心板吊環(huán)計算吊環(huán)預(yù)埋在預(yù)制空心板支座中心位置，板一端設(shè)一個。則預(yù)制空心板起吊時，板跨中截面彎矩為：起吊時吊環(huán)內(nèi)的總拉力為：所以不需要驗算起吊時預(yù)制空心板截面的強(qiáng)度。吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)選用普通鋼筋，其抗拉強(qiáng)度設(shè)計值由下式： 解得: 采用,即吊環(huán)鋼筋用鋼筋。 欄桿計算（一）欄桿的構(gòu)造及布置欄桿構(gòu)造及布置見圖317，它由欄桿柱及上、下扶手組成，欄桿柱間距為3m。圖317 欄桿構(gòu)造圖（尺寸單位：cm）（二）欄桿柱的作用效應(yīng)計算永久作用效應(yīng)（參照圖317）扶手自重：欄桿柱自重：欄桿柱根部截面上永久作用產(chǎn)生的總軸向力：荷載效應(yīng)按《橋規(guī)》，計算人行道欄桿荷載效應(yīng)時，作用在欄桿柱頂上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值去，作用在欄桿扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值取。則荷載效應(yīng)計算如下：由于扶手兩邊對稱，作用于扶手上的豎向力在欄桿柱根部截面產(chǎn)生軸向力，水平推力在欄桿柱根部截面形成剪力、彎矩，其大小為：效應(yīng)組合欄桿柱根部截面ⅠⅠ上按承載力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值為：欄桿柱的鋼筋布置欄桿柱采用C25混凝土，參照已有設(shè)計，欄桿柱受力鋼筋采用R235普通鋼筋，箍筋采用，布置如圖318。圖318 欄桿柱截面配筋圖（尺寸單位：cm）（三）欄桿柱承載能力復(fù)核（見圖319）圖319 欄桿柱計算圖式（尺寸單位：cm）欄桿柱是一個偏心受壓構(gòu)件，按實際的配筋進(jìn)行承載能力符合。按《公預(yù)規(guī)》，偏心受壓構(gòu)件全部縱向鋼筋的配筋率不應(yīng)小于，一側(cè)鋼筋的配筋率不應(yīng)小于。本橋欄桿柱中，全部縱向鋼筋配筋率為：一側(cè)鋼筋的配筋率為：均滿足《公預(yù)規(guī)》要求?？上劝创笃氖軌簶?gòu)件計算。由所有的力對軸向力作用點取矩的平衡條件，得：取，則公式成為：式中：——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，C25混凝土；，——分別為受拉、受壓鋼筋面積，本橋采用對稱鋼筋。——分別為，鋼筋的抗拉強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，本橋，均采用R25普通鋼筋。 把上述各項數(shù)值代入平衡式得：整理后得：解得：則（《公預(yù)規(guī)》）由于，欄桿柱確實是大偏心受壓構(gòu)件。同時，說明受壓鋼筋離中和軸太近，構(gòu)件破壞時受壓鋼筋的應(yīng)力達(dá)不到抗壓設(shè)計強(qiáng)度，這時構(gòu)件正截面承載力可按下式近似計算得到：計算結(jié)果表明，截面抗彎承載力是足夠的。（四）扶手計算扶手的作用效應(yīng)計算按《公預(yù)規(guī)》作用在扶手上的水平推力標(biāo)準(zhǔn)值為，作用在扶手上的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值為。扶手可近似成兩端簡支在兩根相鄰欄桿柱上的簡支梁，承受水平推力產(chǎn)生的水平彎矩及豎向力產(chǎn)生的豎向彎矩，是一個雙向受彎的受彎構(gòu)件。簡支在兩根相鄰欄桿柱上的扶手的計算跨徑取為欄桿柱間距，見圖320。圖320 扶手計算圖式（尺寸單位：cm）則荷載產(chǎn)生的扶手跨中最大水平彎矩為：扶手跨中豎向彎矩為：扶手自重產(chǎn)生的跨中豎向彎矩為：效應(yīng)組合:扶手跨中豎向彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值為：扶手跨中水平彎矩按承載能力極限狀態(tài)基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值為：扶手承載能力復(fù)核，材料為混凝土C25，鋼筋設(shè)置如圖320所示。扶手承載能力應(yīng)按豎向及水平方向分別予以復(fù)核，但由于扶手配筋在兩個方向是相同的，所以只要就最不利的一個方向進(jìn)行符合即可。首先驗算配筋率： 或混凝土受壓區(qū)高度：截面能承受的彎矩設(shè)計值為：（豎向彎矩）（水平向彎矩）計算結(jié)果表明，扶手正截面抗彎承載能力是足夠的。第4章 、空心板簡支梁橋上部構(gòu)造電算 原始數(shù)據(jù)表 單位:kNm制正常使用裂縫寬度計算橫分系數(shù)裂縫寬度限值mm掛車控制裂縫mm計入沖擊力0注：橫分系數(shù)0指“杠桿法過渡偏心受壓法”，1指“左右偏載按偏壓法，對稱按杠桿法”，2指“完全杠桿法”。車道荷載車輛荷載人群集度車道數(shù)車道荷載提高系數(shù)公路II級公路II級2注：重要性系數(shù)為1。 車道荷載數(shù)據(jù) 道車荷載的均布荷載雙孔加載的集中荷載左孔加載的集中荷載右孔加載的集中荷載 注：，使得豎直力效應(yīng)最大。車道輪距離護(hù)輪帶橫向輪軸數(shù)1～2輪距2車橫向間距02 車輛荷載數(shù)據(jù)車輛輪軸數(shù) 1～2輪距2～3輪距 3～4輪距4～5輪距 5 輪重合計第1輪重第2輪重第3輪重第4輪重 第5輪重 140 車輛輪距離護(hù)輪帶 橫向輪軸數(shù) 1~2輪距 2 右偏角(度橋面凈寬左護(hù)欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護(hù)欄寬 左右支座 梁板數(shù)中距1~2 2~3 3~4 4~5對稱 5 恒載反力梁(板)編號1號2號3號4號 5號 合計左孔支反力 右孔支反力 合計 梁(板)編號標(biāo)準(zhǔn)跨徑計算跨徑支座與墩中心距離支座與梁端接縫中心距離左孔數(shù)據(jù) 右孔數(shù)據(jù) 1號邊梁與橋面護(hù)欄外側(cè)垂直距離 1號邊梁與蓋梁端垂直距離 裂縫C3值拉筋重心距 壓筋重心距上通筋數(shù) 下通筋數(shù) 支點彎矩削峰自動計算 10 10 混凝土等級主筋種類 主筋直徑mm側(cè)筋種類側(cè)筋直徑mm箍筋種類箍筋直徑mmC30 HRB400鋼筋 25 HRB400鋼筋12R300鋼筋8斜筋計算方式 側(cè)面筋間距反算箍筋間距由砼和箍筋共同承擔(dān)分配系數(shù)給定砼和箍筋共同承擔(dān)分配系數(shù)計算斜筋根數(shù) 擋塊設(shè)置順橋擋塊蓋梁 擋塊寬度擋塊高度左擋塊距梁端右擋塊距梁端不設(shè)置不齊平 蓋梁懸距變高懸長 蓋梁寬度 蓋梁截面蓋梁端高蓋梁高度矩形截面 蓋 梁 強(qiáng) 度、裂 縫 計 算 活載支反力表(表1)內(nèi) 容布載方式左支反力右支反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點重車輪重人群/每米雙孔加載 0 0左孔加載 0 0 右孔加載 0 0 車輛荷載雙孔加載 1 550 左孔加載 1 550 右孔加載 1 550 一列車道荷載雙孔加載 左孔加載 右孔加載 注：“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對應(yīng)的支反力。 “車列走向”為0指無汽車，1指汽車從左向右行駛，1指從右向左行駛。 “總軸重”指一聯(lián)加載長度內(nèi)(雙孔或左孔或右孔加載)的輪軸總重。計算水平制動力使用。 “左、右支反力”未計入汽車沖擊力的作用。 集中荷載為：。 活載反力和沖擊系數(shù)表(表2)人群kN/m車輛荷載采用值雙孔車道雙孔沖擊左孔車道左孔沖擊右孔車道右孔沖擊 注：線荷載為42kN/m，指蓋梁的總重量除以蓋梁長度得到的每延米重量。 雙孔車道、左孔車道、右孔車道均指一列車道荷載作用，支反力已計沖擊系數(shù)。雙孔控制。 車輛荷載已計沖擊系數(shù)。 采用值由車輛荷載控制。 梁(板)橫向分配系數(shù)表(表3) 梁(板)編號 1 2 3 4 5 合計人 群 向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 車輛荷載 向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 一列車道向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 二列車道向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 注：表中橫向分配系數(shù)采用“杠桿法(支點)過渡到偏心受壓法(1/4跨)”， 即縱向荷載位于支 點與1/4跨之間按“杠桿法”與“偏心受壓法”插值計算，1/4跨之間按“偏心受壓法”計算。 汽車(車道)布載兩列及以上時橫向分配系數(shù)值已經(jīng)計入車列數(shù)和橫向折減系數(shù)。 人群橫向分配系數(shù)已計入人行道寬度左、。 汽車橫向折減系數(shù)表(表3)車隊數(shù)1道車 2道車 折減系數(shù) 活載引起梁(板)支反力表(表4) 梁(板)編號 1 2 3 4 5 合計人 群 向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 車輛荷載 向左偏向右偏 不 用 杠桿法過渡 一列車道向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 二列車道向左偏 向右偏 不 用 杠桿法過渡 注：表中“杠桿法過渡”支反力根據(jù)縱向影響值結(jié)合橫向分配系數(shù)由杠桿法(支點)過渡到偏心 受壓法(1/4跨)插值計算得到。荷載組合按“杠桿法過渡”對應(yīng)的支反力控制計算。 上部梁(板)恒載作用截面內(nèi)力表(表5)梁(板)作用截面 1 2 3 4 5 座標(biāo)X(cm)125 250 375 500 625 左彎矩(kNm)35 371 202 0 0 右彎矩(kNm) 35371 202 0 0 左剪力(kN)702269 135 4040右剪力(kN)26913553900 蓋梁自重作用截面內(nèi)力表(表6)梁(板)作用截面 1 2 3 4 5 座標(biāo)X(cm)125 250 375 500 625 左彎矩(kNm)24 27 13 9 0 右彎矩(kNm) 24 27 139 0 左剪力(kN)67 15 38 270右剪力(kN)67 15 38 270 柱頂最大反力表(表7)按連續(xù)梁計算 內(nèi)容 1號柱 2號柱 累計 上部梁板 蓋梁自重 人群 車輛荷載 車道荷載 耳墻 指定位置恒載 合計 注：合計值以“恒載+車道荷載+人群”與“恒