【正文】 等效工字形截面的下翼緣板厚度：等效工字形截面的肋板厚度：等效工字形截面尺寸見圖10:圖10 等效工字截面示意（尺寸單位：cm）估算普通鋼筋時，可先假定，則由下式可求得受壓區(qū)高度x，設(shè)。（一）換算截面面積代入得：（二）換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為：（三）換算截面慣性矩 （四）換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣： 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖。由于：，并對照表36沿跨長各截面的控制剪力組合設(shè)計值，在至支點的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋。由于不設(shè)彎起鋼筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：式中：，此處箍筋間距，210。設(shè)傳力錨固齡期為，計算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為。（《橋規(guī)》），則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為：則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。 ——空心板纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩則：式中： (—纖維至截面重心軸的距離，)（計入正溫差效應(yīng)）式中：——豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點——溫差頻遇系數(shù)，取計入反溫差效應(yīng)則：主拉應(yīng)力： （計入正溫差應(yīng)力）計入反溫差應(yīng)力： 上式中負(fù)值表示拉應(yīng)力。消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。跨中截面的有效預(yù)應(yīng)力：跨中截面的有效預(yù)加力：由表36得標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合：.則：(二)跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼絞線拉應(yīng)力驗算式中：——按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值計算的預(yù)應(yīng)力鋼絞線重心處混凝土法向應(yīng)力。則（計入正溫差應(yīng)力）（計入反溫差應(yīng)力）則纖維處的主應(yīng)力為（計入正溫差應(yīng)力）：計入反溫差應(yīng)力：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。C30混凝土，,， ，由此計算空心板截面的幾何特性，見表39。設(shè)支點截面附近僅有3根鋼絞線傳遞預(yù)壓力，另2根隔離，則此時空心板上緣拉應(yīng)力將減少為，按《公預(yù)規(guī)》要求，預(yù)拉區(qū)需配置配筋率不小于的縱向普通鋼筋，其值為：，則可采用鋼筋： 最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列要求：式中：——受彎構(gòu)件正截面承載力設(shè)計值，——受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，按下式計算：其中——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力，（一）計算得。吊環(huán)鋼筋直徑的選擇：吊環(huán)選用普通鋼筋，其抗拉強度設(shè)計值由下式： 解得: 采用,即吊環(huán)鋼筋用鋼筋。由所有的力對軸向力作用點取矩的平衡條件，得：取，則公式成為：式中：——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，C25混凝土；，——分別為受拉、受壓鋼筋面積，本橋采用對稱鋼筋。扶手承載能力應(yīng)按豎向及水平方向分別予以復(fù)核，但由于扶手配筋在兩個方向是相同的，所以只要就最不利的一個方向進行符合即可。 “總軸重”指一聯(lián)加載長度內(nèi)(雙孔或左孔或右孔加載)的輪軸總重。 采用值由車輛荷載控制。 上部梁(板)恒載作用截面內(nèi)力表(表5)梁(板)作用截面 1 2 3 4 5 座標(biāo)X(cm)125 250 375 500 625 左彎矩(kNm)35 371 202 0 0 右彎矩(kNm) 35371 202 0 0 左剪力(kN)702269 135 4040右剪力(kN)26913553900 蓋梁自重作用截面內(nèi)力表(表6)梁(板)作用截面 1 2 3 4 5 座標(biāo)X(cm)125 250 375 500 625 左彎矩(kNm)24 27 13 9 0 右彎矩(kNm) 24 27 139 0 左剪力(kN)67 15 38 270右剪力(kN)67 15 38 270 柱頂最大反力表(表7)按連續(xù)梁計算 內(nèi)容 1號柱 2號柱 累計 上部梁板 蓋梁自重 人群 車輛荷載 車道荷載 耳墻 指定位置恒載 合計 注：合計值以“恒載+車道荷載+人群”與“恒載+。雙孔控制。02 車輛荷載數(shù)據(jù)車輛輪軸數(shù) 1～2輪距2～3輪距 3～4輪距4～5輪距 5 輪重合計第1輪重第2輪重第3輪重第4輪重 第5輪重 140 車輛輪距離護輪帶 橫向輪軸數(shù) 1~2輪距 2 右偏角(度橋面凈寬左護欄寬左人行寬左隔離柵寬右隔離柵寬右人行寬右護欄寬 左右支座 梁板數(shù)中距1~2 2~3 3~4 4~5對稱 5 恒載反力梁(板)編號1號2號3號4號 5號 合計左孔支反力 右孔支反力 合計 梁(板)編號標(biāo)準(zhǔn)跨徑計算跨徑支座與墩中心距離支座與梁端接縫中心距離左孔數(shù)據(jù) 右孔數(shù)據(jù) 1號邊梁與橋面護欄外側(cè)垂直距離 1號邊梁與蓋梁端垂直距離 裂縫C3值拉筋重心距 壓筋重心距上通筋數(shù) 下通筋數(shù) 支點彎矩削峰自動計算 10 10 混凝土等級主筋種類 主筋直徑mm側(cè)筋種類側(cè)筋直徑mm箍筋種類箍筋直徑mmC30 HRB400鋼筋 25 HRB400鋼筋12R300鋼筋8斜筋計算方式 側(cè)面筋間距反算箍筋間距由砼和箍筋共同承擔(dān)分配系數(shù)給定砼和箍筋共同承擔(dān)分配系數(shù)計算斜筋根數(shù) 擋塊設(shè)置順橋擋塊蓋梁 擋塊寬度擋塊高度左擋塊距梁端右擋塊距梁端不設(shè)置不齊平 蓋梁懸距變高懸長 蓋梁寬度 蓋梁截面蓋梁端高蓋梁高度矩形截面 蓋 梁 強 度、裂 縫 計 算 活載支反力表(表1)內(nèi) 容布載方式左支反力右支反力總軸重沖擊系數(shù)車列走向重軸距原點重車輪重人群/每米雙孔加載 0 0左孔加載 0 0 右孔加載 0 0 車輛荷載雙孔加載 1 550 左孔加載 1 550 右孔加載 1 550 一列車道荷載雙孔加載 左孔加載 右孔加載 注：“人群/每米”指橫向1米寬度的支反力，不是總寬度對應(yīng)的支反力。簡支在兩根相鄰欄桿柱上的扶手的計算跨徑取為欄桿柱間距，見圖320。本橋欄桿柱中，全部縱向鋼筋配筋率為：一側(cè)鋼筋的配筋率為：均滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)制空心板吊環(huán)計算吊環(huán)預(yù)埋在預(yù)制空心板支座中心位置，板一端設(shè)一個。預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋，其直徑不宜大于，現(xiàn)采用鋼筋，則，大于，滿足要求，布置在空心板支點截面上邊緣，見圖313。為此對本設(shè)計應(yīng)設(shè)計在放松預(yù)應(yīng)力鋼鉸線時預(yù)制空心板的板底壓應(yīng)力和板頂拉應(yīng)力。則(計入正溫差應(yīng)力)（計入反溫差應(yīng)力）則纖維處的主應(yīng)力為（計入正溫差應(yīng)力）：計入反溫差應(yīng)力：混凝土主壓應(yīng)力限值為，符合《公預(yù)規(guī)》要求。計算時作用取標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。纖維處的主拉應(yīng)力(計入正溫差應(yīng)力)(計入反溫差應(yīng)力)上述計算結(jié)果表明，本橋空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。（1）、纖維（空洞頂面）式中：——支點截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計值，由表36查得：——計算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬。豎向溫度梯度為下圖313，由空心板高為，取。設(shè)控制預(yù)應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差，則：（三）預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失式中：——張拉系數(shù)，一次張拉時，；——預(yù)應(yīng)力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛；——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，；——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對于先張法構(gòu)件，代入計算式，得：（四）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失對于先張法構(gòu)件 ：式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，；——在計算截面鋼筋中心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（，其值為 其中——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時的全部預(yù)應(yīng)力損失值，由《公預(yù)規(guī)》條，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為：則：由前面計算的空心板換算截面面積， 。圖311 空心板箍筋布置（尺寸單位：cm）由圖311，選取以下三個位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算：① 距支座中心=350mm處截面，x=7450mm；② 距跨中位置x=4350mm處截面（箍筋間距變化處）；（位置確定見剪力包絡(luò)圖）③ 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）。代入上述公式：計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。 換算截面幾何特性計算由前面計算已知空心板毛截面的幾何特性。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置預(yù)應(yīng)力空心板選用1根股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖39，預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足《公預(yù)規(guī)》要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋等。應(yīng)此預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限制確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，再由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。作用短期效應(yīng)組合設(shè)計表達式：式中：——作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；——永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；——不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；——人群荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。① 跨中截面：式中：——汽車荷載的沖擊系數(shù)；——多車道汽車荷載橫向折減系數(shù)；——汽車荷載跨中截面橫向分布系數(shù)；——分別為車道荷載的集中荷載、均布荷載的標(biāo)準(zhǔn)值；——彎矩影響線的面積；——與車道荷載的集中荷載對應(yīng)的影響線的豎標(biāo)值。由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，所以只需計算1號板至2號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。而 在計算剪力效應(yīng)時，即計算剪力時。預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長直線布置。、主要材料：1　 混凝土材料 C40砼：空心板、橋面鋪裝、鉸縫、支座墊石C30砼：墩柱、蓋梁、耳背墻、擋塊、欄桿底座C25砼：系梁C25水下砼：樁基礎(chǔ)2　 普通鋼筋 普通鋼筋采用HRP300和HRB400鋼筋，應(yīng)分別符合《鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋》（）和《鋼筋混凝土用熱扎帶肋鋼筋》（）的規(guī)定。北京：人民交通出版社[13]　周明華結(jié)構(gòu)設(shè)計原理橋梁設(shè)計與計算當(dāng)其跨徑增加時，就顯得不笨重、不經(jīng)濟，故多用在中小跨徑橋上。懸索橋的優(yōu)點，相對于其它橋梁結(jié)構(gòu)懸索橋可以使用比較少的物質(zhì)來跨越比較長的距離。懸索橋是以承受拉力的纜索或鏈索作為主要承重構(gòu)件的橋梁，由懸索、索塔、錨碇、吊桿、橋面系等部分組成。結(jié)構(gòu)形式也趨于多樣化，組合結(jié)構(gòu)和鋼結(jié)構(gòu)等斜拉橋得到長足發(fā)展。錨固纜索用的錨具易疲勞破壞，選用具有高疲勞強度的錨具。為此，首先強調(diào)主孔的跨寬比不大于20，最好不大于15；其次是主梁的寬高比要大于至少要大于7并加風(fēng)嘴，相應(yīng)的索距要減小到10米以下（為了配合施工往往取5~6米）。1993年上海建成的南浦（主H型塔，跨423m）和楊浦（A型塔，主跨602m）大橋為鋼與混凝土的結(jié)合梁斜拉橋。廣西邕寧縣的邕江大橋，鋼管混凝土拱，跨徑312m，都是令人稱道的拱橋。 鋼筋混凝土拱橋