【正文】 A— 立桿凈截面面積 (cm2)； A = W— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = — 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； l0— 計算長度 (m)，取下二式中的較大值；l0=kμh （《扣規(guī)》）l0=h+2a （《扣規(guī)》） a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=,.k—計算長度附加系數(shù)，；μ—計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》；μ = l0 = kμh==λ=l0/i=3119/=197,查《扣規(guī)》附錄C，=因此部位高大模板采用下部30m為雙立桿、上部20m為單立桿的形式搭設，所以單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要進行立桿穩(wěn)定性計算。參照施工手冊計算方法，則：截面積：＝2A＝2489＝685mm2；截面模量：＝2W＝2103＝103 mm3。（1）、雙立桿底部鋼管的驗算：1）、作用于模板架體的荷載包括靜荷載、活荷載及橫桿的最大支座反力。①、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：（查《扣規(guī)》附錄A的表A－1）NG1=50+30+21（個）=B、腳手板的自重標準值：NG2=3（層）=C、欄桿與擋腳手板自重標準值：NG3=3（層）=；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=50=；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=+++＝；②、活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。③、橫桿的最大支座反力：R=；2)、立桿穩(wěn)定性計算①、立桿軸向力設計值計算N=++R=+0+=②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤==(計算長度系數(shù)μ參照《扣規(guī)》：μ=)立桿的截面回轉半徑=(查《扣規(guī)》附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附錄C得穩(wěn)定系數(shù)＝立桿截面積＝685mm2＝=142N/mm＜f=205N/mm滿足強度要求（2）、單雙立桿交接位置鋼管的驗算：1）、作用于架體的荷載包括靜荷載、活荷載和橫桿的最大支座反力。①、靜荷載標準值包括以下內容：A、每米立桿承受的結構自重標準值：NG1=20=B、腳手板的自重標準值：NG2=3=（3為共計有三層腳手板鋪設）C、欄桿與擋腳板自重標準值：NG3=3=；D、吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；NG4=20=；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=+++＝；②、活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，在梁模板荷載計算時已給予考慮。③、橫桿的最大支座反力：R=；2)、立桿穩(wěn)定性計算①、立桿軸向力設計值計算N=++R=+0+=②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤==(計算長度系數(shù)μ參照《扣規(guī)》：=)立桿的截面回轉半徑=(查《扣規(guī)》附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附錄C得穩(wěn)定系數(shù)＝立桿截面積A＝489mm2＝=145N/mm＜f=205N/mm滿足強度要求第十四節(jié) 底部基礎鋼梁的計算書一、參數(shù)信息基礎鋼梁構造參數(shù)選用I28a（280122）槽鋼做為底部鋼梁材料。選用I40c（400146）做為上部鋼梁材料，位置見附圖。二、外側主梁底部鋼梁計算荷載：上層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架主梁（5002000）位置，所以其所承受荷載為頂部框架梁及架體所傳遞的集中荷載（P＝）。按三跨連續(xù)梁計算，且因在工字鋼間用鋼管焊接連接，可保證整體穩(wěn)定，故只考慮強度和剛度。計算簡圖如下：連續(xù)梁計算書：共有 3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷載 1 KN/M考慮自重，自重放大系數(shù)為 ⑴、第 1 跨計算結果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/354)由 Vmax x Sx / (Ix Tw) 得計算得最大剪應力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應力為 MPa 滿足!⑵、第 2 跨計算結果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/4535)由 Vmax x Sx / (Ix Tw) 得計算得最大剪應力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應力為 MPa 滿足!⑶、第 3 跨計算結果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/353)由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得計算得最大剪應力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應力為 MPa 滿足!二、底層鋼梁（懸挑部位）計算：荷載：底層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架次梁（350700）位置，所以其所承受荷載為頂部外側框架梁（5002000）及架體所傳遞的集中荷載（P＝）。因其里側在三層結構上固定且上部有350700梁的模板及架體所施加荷載，可按懸挑梁計算，計算簡圖如下：計算簡圖如下：梁材性：Q235全梁有均布荷載1KN/M考慮自重，第1跨計算結果：截面為普工28a截面Ix=+007mm4截面Wx=508571mm3面積矩Sx=290342mm3塑性發(fā)展系數(shù)γx=整體穩(wěn)定系數(shù)φb=：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=215MPa截面抗剪強度設計值fv=125MPa(撓跨比為1/2816)由VmaxSx/(IxTw)得!由Mx/(γxWx)得!由Mx/(φbWx)得!三、內部上層鋼梁計算荷載：內部上層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架次梁（250500）位置，所以其所承受荷載為頂部框架梁及架體所傳遞的集中荷載（P＝）。按三跨連續(xù)梁計算。計算簡圖如下：連續(xù)梁計算書共有3跨梁材性：Q235全梁有均布荷載1KN/M考慮自重，⑴、第1跨計算結果：跨度為8M截面為普工40a截面Ix=+008mm4截面Wx=+006mm3面積矩Sx=626050mm3塑性發(fā)展系數(shù)γx=整體穩(wěn)定系數(shù)φb=：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa截面抗剪強度設計值fv=120MPa(撓跨比為1/631)由VmaxxSx/(IxTw)得!由Mx/(γxWx)得!由Mx/(φbWx)得!⑵、第2跨計算結果：跨度為8M截面為普工40a截面Ix=+008mm4截面Wx=+006mm3面積矩Sx=626050mm3塑性發(fā)展系數(shù)γx=整體穩(wěn)定系數(shù)φb=：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa截面抗剪強度設計值fv=120MPa(撓跨比為1/7462)由VmaxSx/(IxTw)得!由Mx/(γxWx)得!由Mx/(φbWx)得!⑶、第3跨計算結果：跨度為8M截面為普工40a截面Ix=+008mm4截面Wx=+006mm3面積矩Sx=626050mm3塑性發(fā)展系數(shù)γx=整體穩(wěn)定系數(shù)φb=：截面抗拉抗壓抗彎強度設計值f=205MPa截面抗剪強度設計值fv=120MPa(撓跨比為1/631)由VmaxSx/(IxxTw)得!由Mx/(γxWx)得!由Mx/(φbWx)得!三、底層鋼梁計算因底層鋼梁平鋪在三層結構層上，底部與結構層直接接觸，所以其主要承受上層鋼梁傳遞荷載，只需驗算受壓處局部承壓強度。上層鋼梁傳遞荷載：R=受壓區(qū)長度為：96mm。hy=r+t＝13+13＝26mm，tw=＝103/（96+26）＝＜f=215N/mm2。（滿足要求）第十五節(jié) 鋼梁頂接焊縫計算書外側上層鋼梁與埋件連接處所承受最大剪力：F＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：400146焊縫高度取 hf = 6 mm由鋼號Q235查得焊縫強度 fwt = 160 MPa受荷載 F = KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf = 上翼緣厚 T1 = mm下翼緣厚 T2 = mm上翼緣外側焊縫有效面積 Aw11 = mm2上翼緣內側焊縫有效面積 Aw12 = mm2下翼緣外側焊縫有效面積 Aw21 = mm2下翼緣內側焊縫有效面積 Aw22 = mm2腹板兩側焊縫有效面積 Aw3 = mm2總的焊縫有效面積 Aw = mm2焊縫形心至上翼緣外側距離 y0 = 200 mm焊縫 Ix = +008 mm4焊縫受彎矩 M = F x e = 0 焊縫受剪力 V = F = KN焊縫受軸力 N = 0 KN由剪力產(chǎn)生的剪應力 τV = V / Aw3 = MPa由軸力產(chǎn)生的正應力 σN = N / Aw = 0 MPaA點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應力 σM_A = M/Ix x (y0T1hf/2) = 0 MPaB點：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應力 σM_B = M/Ix x (HT2m_hf/2y0) = 0 MPaA點折算應力 σA = sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !B點折算應力 σB = sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !結論： 滿 足 !內側上層鋼梁與埋件連接處：所承受最大剪力：F＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：400146焊縫高度取 hf = 6 mm由鋼號Q235查得焊縫強度 fwt = 160 MPa受荷載 F = KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf = 上翼緣厚 T1 = mm下翼緣厚 T2 = mm上翼緣外側焊縫有效面積 Aw11 = mm2上翼緣內側焊縫有效面積 Aw12 = mm2下翼緣外側焊縫有效面積 Aw21 = mm2下翼緣內側焊縫有效面積 Aw22 = mm2腹板兩側焊縫有效面積 Aw3 = mm2總的焊縫有效面積 Aw = mm2焊縫形心至上翼緣外側距離 y0 = 200 mm焊縫 Ix = +008 mm4焊縫受彎矩 M = F x e = 0 焊縫受剪力 V = F = KN焊縫受軸力 N = 0 KN由剪力產(chǎn)生的剪應力 τV = V / Aw3 = MPa由軸力產(chǎn)生的正應力 σN = N / Aw = 0 MPaA點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應力 σM_A = M/Ix x (y0T1hf/2) = 0 MPaB點：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應力 σM_B = M/Ix x (HT2m_hf/2y0) = 0 MPaA點折算應力 σA = sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !B點折算應力 σB = sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !結論： 滿 足 !挑出處鋼梁處所承受最大剪力：F＝1/26＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：新截面焊縫高度取hf=6mm由鋼號Q235查得焊縫強度fwt=160MPa受荷載F==0KNe=200mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf=上翼緣厚T1=下翼緣厚T2=上翼緣外側焊縫有效面積Aw11=上翼緣內側焊縫有效面積Aw12=下翼緣外側焊縫有效面積Aw21=下翼緣內側焊縫有效面積Aw22=腹板兩側焊縫有效面積Aw3=總的焊縫有效面積Aw=焊縫形心至上翼緣外側距離y0=200mm焊縫Ix=+008mm4焊縫受彎矩M=Fxe=焊縫受剪力V=F=焊縫受軸力N=0KN由剪力產(chǎn)生的剪應力τV=V/Aw3=由軸力產(chǎn)生的正應力σN=N/Aw=0MPaA點：上翼緣內側與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應力σM_A=M/Ixx(y0T1hf/2)=B點：下翼緣內側與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應力σM_B=M/Ixx(HT2m_hf/2y0)=A點折算應力σA=sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2}==fwt滿足!B點折算應力σB=sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2}==fwt滿足!結論：滿足!高大模板一至三層框架梁加固圖：