鑄造起重機噸位結(jié)構(gòu)設計-資料下載頁
2025-06-29 05:57本頁面
【正文】 （屬于不均勻壓縮板）屈曲系數(shù) 則 ，故需修正，當剪應力作用時 故需修正 區(qū)格Ⅰ的復合應力為 ，區(qū)格的臨界復合應力為 所以，區(qū)格Ⅰ的穩(wěn)定性合格。2) 加勁肋的確定橫隔板厚度 ，板中開孔尺寸為 。翼緣板縱向加勁肋選用角鋼， 縱向加勁肋對翼緣板與加勁肋接觸面的慣性矩為 （合格）主、副腹板采用相同的縱向加勁肋 縱向加勁肋對腹板板厚中心線的慣性矩為 綜上所述，選擇的加勁肋合格。167。 剛度計算1．橋架的垂直靜剛度滿載小車位于主梁跨中產(chǎn)生的靜撓度，見圖(33) 滿足要求2．橋架的水平慣性位移小車位于跨中，計算起動工況的跨中位移：3．垂直動剛度起重機垂直動剛度以滿載小車位于橋架跨中的垂直自振頻率來表征，計算如下：主梁質(zhì)量 全橋架中點換算質(zhì)量 起升質(zhì)量 起升載荷 起升鋼絲繩滑輪組的最大下放長度為 取，為吊具最小下放距離橋架跨中靜位移為查選用倍率 ，由鋼絲繩靜拉力 選用型鋼絲繩 起升鋼絲繩滑輪組的靜伸長 結(jié)構(gòu)質(zhì)量影響系數(shù) 橋式起重機的垂直自振頻率4．水平動剛度起重機水平動剛度以物品高位懸掛，滿載小車位于橋架跨中的水平自振頻率來表征。半橋架中點的換算質(zhì)量為半剛架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為橋式起重機的水平自振頻率為167。 橋架拱度橋架跨度中央的標準拱度值考慮制造因素，實取跨度中央兩邊按拋物曲線 設置拱度，如下圖(34)距跨中為 的點，距跨中為 的點，距跨中為 的點，第五章 端梁校核167。 主主梁端部耳板設計計算主主梁跨端結(jié)構(gòu)受力，工況：滿載小車位于主梁跨端，大小車同時運行起制動及橋架偏斜。1．垂直載荷主梁最大支承力 因作用點的變動引起的附加力矩為按假想端梁計算自重 計算簡圖(35)端梁支座反力如圖，截面11 彎矩 剪力 截面22 彎矩 剪力 2．水平載荷端梁的水平載荷有，，亦按簡支梁計算，見圖(36)因作用點外移引起的附加水平彎矩為彎矩 截面11 剪切力 截面22在，，水平力作用下，22處水平反力3．主梁端部耳板設計截面性質(zhì)：建立如圖示坐標系校核截面22處腹板中軸處切應力 合格4． 截面11處銷軸所受剪應力在驗算端梁完計算，見后面。167。 副主梁一側(cè)端梁的校核載荷計算：副主梁與端梁看作是多跨靜定梁的附屬部分；主主梁對附屬部分無影響。工況：取滿載小車位于主梁跨端，大小車同時起、制動及橋架偏斜。(1) 垂直載荷主梁最大支承力 因作用點的變動引起的附加力矩為端梁自重 端梁在垂直載荷作用下按簡支梁計算端梁支反力 截面11 截面22 (2) 水平載荷端梁的水平載荷有，，按簡支梁計算。因作用點外移引起的附加水平彎矩為先求支反力：端梁的水平反力 水平剪切力 彎矩 截面11剪切力 軸向力 2．強度校核只需校核22截面截面角點①處應力腹板邊緣的應力翼緣板對中軸的靜矩為折算應力為 3．疲勞強度只考慮垂直載荷，工況：滿載小車位于跨中及跨端截面22。滿載小車在副主梁跨端時，端梁截面22的最大彎矩和剪切力為空載小車位于跨中時，端梁支反力下翼緣板焊縫應力根據(jù)A8及Q235，下翼緣板采用雙面貼角焊縫，應力集中等級，查得 焊縫拉伸疲勞許用應力 合格按查得取拉伸疲勞許用應力 合格4．穩(wěn)定性整體穩(wěn)定性 （穩(wěn)定）局部穩(wěn)定性 翼緣板 （穩(wěn)定）腹板 不需設置橫隔板。5．校核銷軸所受的力如圖(40),耳板與端梁連接處銷軸4，所受垂直方向的剪力較大，而3受水平方向拉力，其在垂直方向幾乎不受力。只需校核受力較大的4銷軸。設計銷軸直徑為對銷軸 合格對支撐板的擠壓應力，設支撐板厚20mm。支撐板的擠壓力 合格6．副主梁與端梁的連接副主梁與端梁采用連接板貼角焊縫連接，主梁兩側(cè)各用一塊連接板與端梁的腹板焊接，連接板厚 ，高度 ，取主梁腹板與端梁腹板之間留有的間隙，在組裝橋架時用來調(diào)整跨度。主梁翼緣板伸出梁端套裝在端梁翼緣板外側(cè)。用貼角焊縫，周邊焊住，必要時在主梁端部內(nèi)側(cè)，主、端梁的上下翼緣板處焊上三角板，以增強連接的水平剛度，承受水平剪力。副主梁最大支承力 連接處需要的焊縫長度為： （合格 55
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