鑄造起重機(jī)噸位結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(參考版)
2025-07-02 05:57本頁面
【正文】 副主梁最大支承力 連接處需要的焊縫長度為： （合格 55。主梁翼緣板伸出梁端套裝在端梁翼緣板外側(cè)。設(shè)計(jì)銷軸直徑為對銷軸 合格對支撐板的擠壓應(yīng)力，設(shè)支撐板厚20mm。5．校核銷軸所受的力如圖(40),耳板與端梁連接處銷軸4，所受垂直方向的剪力較大，而3受水平方向拉力，其在垂直方向幾乎不受力。因作用點(diǎn)外移引起的附加水平彎矩為先求支反力：端梁的水平反力 水平剪切力 彎矩 截面11剪切力 軸向力 2．強(qiáng)度校核只需校核22截面截面角點(diǎn)①處應(yīng)力腹板邊緣的應(yīng)力翼緣板對中軸的靜矩為折算應(yīng)力為 3．疲勞強(qiáng)度只考慮垂直載荷，工況：滿載小車位于跨中及跨端截面22。工況：取滿載小車位于主梁跨端，大小車同時(shí)起、制動(dòng)及橋架偏斜。167。 主主梁端部耳板設(shè)計(jì)計(jì)算主主梁跨端結(jié)構(gòu)受力，工況：滿載小車位于主梁跨端，大小車同時(shí)運(yùn)行起制動(dòng)及橋架偏斜。半橋架中點(diǎn)的換算質(zhì)量為半剛架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為橋式起重機(jī)的水平自振頻率為167。167。2) 加勁肋的確定橫隔板厚度 ，板中開孔尺寸為 。 副主梁的穩(wěn)定性1．整體穩(wěn)定性主梁高寬比 （穩(wěn)定） 3． 局部穩(wěn)定性翼緣板 ，需設(shè)置一條縱向加勁肋。由于水平慣性載荷產(chǎn)生的應(yīng)力很小，為了計(jì)算簡明而忽略慣性應(yīng)力求截面E的最大彎矩和最小彎矩，滿載小車位于跨中E點(diǎn)，則 空載小車位于右側(cè)跨端時(shí)，見圖(31)，左端支反力為1．驗(yàn)算主腹板受拉翼緣焊縫④的疲勞強(qiáng)度，見圖(25) 應(yīng)力循環(huán)特性 根據(jù)工作級別A8，應(yīng)力集中等級及材料Q235，查得，焊縫拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格2．驗(yàn)算橫隔板下端焊縫與主腹板連接處⑤的疲勞強(qiáng)度應(yīng)力循環(huán)特性 顯然，相同工況下的應(yīng)力循環(huán)特性是一致的。167。第四章 副主梁校核167。半橋架中點(diǎn)的換算質(zhì)量為半剛架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為橋式起重機(jī)的水平自振頻率為167。167。2) 驗(yàn)算跨中副腹板上區(qū)格Ⅰ的穩(wěn)定性 區(qū)格Ⅰ只受及的作用區(qū)格兩邊的正應(yīng)力為 切應(yīng)力 區(qū)格Ⅰ的歐拉應(yīng)力 （屬于不均勻壓縮板）屈曲系數(shù) 則 ，故需修正，當(dāng)剪應(yīng)力作用時(shí) 故需修正 區(qū)格上邊緣的復(fù)合應(yīng)力為 ，區(qū)格的臨界復(fù)合應(yīng)力為 所以，區(qū)格Ⅰ的局部穩(wěn)定性合格。驗(yàn)算 （穩(wěn)定）翼緣板最大外伸部分 （穩(wěn)定）主腹板 副腹板 故需設(shè)置橫隔板和一條縱向加勁肋，主、副腹板相同，隔板間距，縱向加勁肋位置 ，取550mm，其布置示于圖(27)1) 驗(yàn)算跨中主腹板上區(qū)格Ⅰ的穩(wěn)定性。由A8及Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為60mm，應(yīng)力集中等級為，查得疲勞許用應(yīng)力，拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格167。 主主梁疲勞強(qiáng)度校核橋架工作級別為A8，應(yīng)按載荷組合Ⅰ計(jì)算主梁跨中的最大彎矩截面E的疲勞強(qiáng)度。 強(qiáng)度校核1． 需要計(jì)算主梁跨中截面危險(xiǎn)點(diǎn)①、②、③的應(yīng)力，見圖(24)(1) 主腹板上邊緣點(diǎn)①的應(yīng)力主腹板邊至軌頂?shù)木嚯x為 主腹板邊的局部壓應(yīng)力為 垂直彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 水平彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力 慣性載荷與側(cè)向力對主梁產(chǎn)生的軸向力較小且作用方向相反，應(yīng)力很小，故不計(jì)算。 水平載荷如前面模型簡化，將主主梁的一根梁看作單梁橋架，副主梁看作雙梁橋架。見圖(21)1． 固定載荷作用下在主主梁跨中的彎矩為跨端剪切力為2． 移動(dòng)載荷作用下主梁的內(nèi)力(1) 滿載小車在跨中，跨中E點(diǎn)彎矩為輪壓合力與左側(cè)臺車軸線距離 跨中E點(diǎn)的剪切力 跨中內(nèi)扭矩 (2) 滿載小車在跨端極限位置跨端剪切力 跨端內(nèi)扭矩為主主梁跨中總彎矩為 主梁跨端總剪切力為 二、副主梁在固定載荷與移動(dòng)載荷作用下，主梁按簡支梁計(jì)算。167。忽略副主梁對主主梁端部軸受力影響，使主主梁水平面內(nèi)彎矩值偏大，設(shè)計(jì)可靠性增強(qiáng)，計(jì)算偏保守。在計(jì)算水平載荷時(shí)將鉸四個(gè)鉸點(diǎn)看作剛節(jié)點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算。將滑動(dòng)鉸支座換成固定鉸支座。見圖(16)大車主主梁端部有兩個(gè)臺車，可簡化為一個(gè)滑動(dòng)鉸支座：（）副主梁端部支撐車輪（）簡化為一個(gè)可動(dòng)鉸支座；簡化模型見圖（16）超靜定次數(shù) 進(jìn)一步簡化：主主梁端部采用兩個(gè)臺車，只是增加了支撐裝置，減小了輪壓。偏軌箱型梁彎心A在梁截面的對稱形心軸上（不考慮翼緣外伸部分），由前計(jì)算可知，彎心至主腹板中線的距離為，查可知軌高 移動(dòng)扭矩 二、副主梁1．自重 由設(shè)計(jì)給出的副主梁小車輪壓 19640kg，查選用車輪材料ZG50MnMo，車輪直徑，軌道型號QU70，許用值21800kg。
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