冶金鑄造雙梁橋式起重機結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)設(shè)計(參考版)
2025-07-02 00:29本頁面
【正文】 老師淵博的知識、嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度、高度的責(zé)任感和對我們時時刻刻的關(guān)懷之心，都深深的感染著我。由于本人學(xué)識水平和設(shè)計經(jīng)驗的缺乏，在設(shè)計的開始階段，遇到了很多棘手的問題，在后來的設(shè)計繪圖過程中，又暴露很多實際的畫圖問題，自己毫無經(jīng)驗。這種有針對性的設(shè)計能最大限度地節(jié)省材料，減小自重，使設(shè)計更加合理。偏軌箱型梁橋架不僅可減小小車的外形尺寸，同時也增大了起升空間，有利于鑄造廠間的應(yīng)用。橋架采用六梁鉸接式結(jié)構(gòu)以減少結(jié)構(gòu)的超靜定次數(shù)，改善受力和方便運輸。同時高工作級別的結(jié)構(gòu)所允許的疲勞強度許用值很低，疲勞強度成為設(shè)計計算的首要約束條件，因此要重點校核疲勞強度。這次設(shè)計橋式鑄造起重機的突出特點是工作級別高、起重量大、工作環(huán)境差。副主梁最大支承力 連接處需要的焊縫長度為： （合格）至此橋架設(shè)計全部合格。主梁翼緣板伸出梁端套裝在端梁翼緣板外側(cè)。支撐板的擠壓力 合格6．副主梁與端梁的連接副主梁與端梁采用連接板貼角焊縫連接，主梁兩側(cè)各用一塊連接板與端梁的腹板焊接，連接板厚，高度 取。只需校核受力較大的4銷軸。5. 校核銷軸所受的力端梁銷軸分布及受力簡圖如圖（41）所示。滿載小車在副主梁跨端時，端梁截面22的最大彎矩和剪切力為：空載小車位于跨中時，端梁支反力下翼緣板焊縫應(yīng)力根據(jù)A6及Q235，下翼緣板采用雙面貼角焊縫，應(yīng)力集中等級，查得 。主梁最大支承力 圖（38）端梁垂直載荷分布圖因作用點的變動引起的附加力矩為端梁自重 端梁在垂直載荷作用下按圖（38）所示簡支梁計算端梁支反力 截面11 截面22 水平載荷端梁的水平載荷有，按圖（39）所示簡支梁計算。工況：取滿載小車位于主梁跨端，大小車同時起、制動及橋架偏斜。圖（37a）主梁端部截面尺寸圖（37b）耳板截面尺寸截面性質(zhì)：建立如圖（37a）示坐標(biāo)系校核截面22處腹板中軸處切應(yīng)力 合格截面11處銷軸所受剪應(yīng)力在驗算端梁完計算，見后面。半橋架中點的換算質(zhì)量為半剛架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為橋式起重機的水平自振頻率為 橋架拱度橋架跨度中央的標(biāo)準(zhǔn)拱度值考慮制造因素，實取跨度中央兩邊按拋物曲線 設(shè)置拱度，如下圖(34)圖（34）拱度示意圖距跨中為 的點，距跨中為 的點，距跨中為 的點，5 端梁校核 主主梁端部耳板設(shè)計計算主主梁跨端結(jié)構(gòu)受力，工況：滿載小車位于主梁跨端，大小車同時運行起制動及橋架偏斜?？v向加勁肋對翼緣板與加勁肋接觸面的慣性矩為 （合格）主、副腹板采用相同的縱向加勁肋 縱向加勁肋對腹板板厚中心線的慣性矩為 綜上所述，選擇的加勁肋合格。2. 加勁肋的確定橫隔板厚度 ，板中開孔尺寸為 。由A6及Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為50mm，應(yīng)力集中等級為，查得疲勞許用應(yīng)力，拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格 副主梁的穩(wěn)定性整體穩(wěn)定性主梁高寬比 （穩(wěn)定） 局部穩(wěn)定性翼緣板 ，需設(shè)置一條縱向加勁肋。 副主梁疲勞強度校核橋架工作級別為A6，應(yīng)按載荷組合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面E的疲勞強度。半橋架中點的換算質(zhì)量為 半剛架跨中在單位水平力作用下產(chǎn)生的水平位移為橋式起重機的水平自振頻率為 橋架拱度主主梁的橋架拱度與副主梁的一樣，見后面副主梁橋架拱度設(shè)置。加勁肋的確定橫隔板厚度 ，板中開孔尺寸為 ，鑲邊板厚 ，鑲邊板寬 ，其尺寸如圖(28)圖（28）加筋板截面尺寸翼緣板縱向加勁肋選用角鋼， 縱向加勁肋對翼緣板與加勁肋接觸面的慣性矩為 （合格）主、副腹板采用相同的縱向加勁肋 縱向加勁肋對腹板板厚中心線的慣性矩為 綜上所述，選擇的加勁肋合格。區(qū)格兩邊正應(yīng)力為 （屬于不均勻壓縮板）區(qū)格Ⅰ的歐拉應(yīng)力為 區(qū)格分別受，作用時的臨界應(yīng)力為，板邊彈性嵌固系數(shù)=，屈曲系數(shù) 則，故需修正，當(dāng)區(qū)格受腹板邊局部壓應(yīng)力 時，壓力分布長 ，按計算，區(qū)格Ⅰ屬雙邊局部壓縮板，板的屈曲系數(shù)需修正，則當(dāng)區(qū)格Ⅰ受平均切應(yīng)力時：由，板的屈曲系數(shù) 故需修正 區(qū)格上邊緣的復(fù)合應(yīng)力為 ，區(qū)格的臨界復(fù)合應(yīng)力為 所以，區(qū)格Ⅰ的局部穩(wěn)定性合格。由A6及Q235，橫隔板采用雙面連續(xù)貼角焊縫連接，板底與受拉翼緣間隙為60mm，應(yīng)力集中等級為，查得疲勞許用應(yīng)力，拉伸疲勞許用應(yīng)力為 合格 主梁的穩(wěn)定性1．整體穩(wěn)定性主梁高寬比 （穩(wěn)定） 2. 局部穩(wěn)定性翼緣板 ，需設(shè)置兩條縱向加勁肋。主梁上翼緣的靜矩為主腹板上邊的切應(yīng)力為點①的折算應(yīng)力 滿足要求點②的應(yīng)力滿足要求點③的應(yīng)力下翼緣板與副腹板連接處的外側(cè)表面應(yīng)力滿足要求主梁跨端的切應(yīng)力主腹板承受垂直剪力及，故主腹板中點切應(yīng)力為滿足要求翼緣板 （承受水平剪切力）主梁跨端的水平剪切力 跨端內(nèi)扭矩 主主梁疲勞強度校核橋架工作級別為A6，應(yīng)按載荷組合Ⅰ計算主梁跨中的最大彎矩截面E的疲勞強度。 主主梁1. 主主梁的水平慣性載荷模型如前面圖(18) 小車在跨中，剛架的計算系數(shù)為跨中水平彎矩 跨中水平剪切力 跨中軸力為 小車在跨端，跨端水平剪切力2. 偏斜側(cè)向力計算簡圖如(22)圖（22）主主梁偏斜側(cè)向力計算簡圖小車在跨中，側(cè)向力 超前力為 B處軸力 B處水平剪切力 主梁跨中水平彎矩 主梁軸力 主梁跨中總水平彎矩為 小車在跨端側(cè)向力為 超前力 B端水平剪切力 主梁跨端水平彎矩 主梁跨端的水平剪切力為 主梁跨端總的水平剪切力為 副主梁求解水平載荷的模型，見圖(23)圖（23）副主梁水平載荷受力模型在水平載荷及作用下，橋架按剛架計算，因偏軌箱型梁與端梁連接面較寬，應(yīng)取兩主梁軸線間距代替原小車軌距構(gòu)成新的水平剛架，這樣比較符合實際，于是 。見
環(huán)評公示相關(guān)推薦
鄂ICP備17016276號-1